Файл: Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.06.2024
Просмотров: 74
Скачиваний: 1
говоря уже о том, что влажный ход компрессора недопустим с точки зрения нормальной эксплуатации установки.
При построении характеристик см. рис. 28 и 29) для упро щения принимали, что температура охлаждаемой среды
Рис. 27. Режим работы ПКХУ при |
Рис. 28. Режим работы ПКХУ при чрез- |
недостаточпом сечении регулирую- |
мерном сечении регулирующего вей |
те го нейтнля |
тиля |
остается постоянной, несмотря па изменение режима раооты хо лодильной установки. В реальных условиях снижение холодиль
|
|
|
|
ной |
мощности |
всегда |
приво |
||||||
|
|
|
|
дит |
к повышению |
температу |
|||||||
|
|
|
|
ры |
охлаждаемой среды. |
|
|||||||
|
|
|
|
Изменение температуры ох |
|||||||||
|
|
|
|
лаждаемой среды |
(охлаждае |
||||||||
|
|
|
|
мого объекта) |
|
при изменении |
|||||||
|
|
|
|
холодильной |
|
мощности |
об |
||||||
|
|
|
|
служивающей |
|
установки |
мо |
||||||
|
|
|
|
жет |
быть |
|
учтено, |
если |
из |
||||
|
|
|
|
вестна |
соответствующая |
ха |
|||||||
|
|
|
. |
рактеристика |
среды |
или |
объ- |
||||||
|
“ |
“ |
-екта, |
представляющая |
собой |
||||||||
|
™ т |
зависимость |
а |
) |
температуры |
||||||||
Рис. |
2 9 . Режим |
работы |
П К Х У с уче- |
с р е д ы |
( о о ъ е к т |
o j r |
о т |
о и |
р а е - |
||||
то.м |
характеристики |
охлаждаемого |
М О И |
О Т н |
е е т |
е п |
л |
о в о |
й М О Щ Н О С Т И . |
||||
|
объекта |
|
Если |
представить |
|
харак |
|||||||
екта |
|
|
|
теристику |
охлаждаемого объ |
||||||||
в виде прямой, идущей под углом а к оси абсцисс |
(такой |
||||||||||||
вид, |
например, имеет характеристика |
охлаждаемого |
помеще |
||||||||||
ния, тепло в которое проникает |
только |
за счет теплопередачи |
|||||||||||
через |
стенки |
L6J), |
то температурный |
режим при |
работе |
холо |
дильной установки будет определяться анализом характеристик ПКХУ и помещения (рис. 29).
6 4
Тепловому равновесию соответствует равенство холодильной мощности компрессорно-конденсаторного агрегата, испарителя и мощности, отбираемой от охлаждаемого помещения, т. е. в этом случае ординаты точек а и b должны быть равны.
Температура, установившаяся в помещении, соответствует точке пересечения характеристики 2 испарителя с осью абсцисс (рассматривается случай непосредственного охлаждения, когда промежуточный хладоноситель отсутствует). Таким образом, эта точка должна лежать на вертикали, опущенной из точки b характеристики помещения 4.
Изменение холодильной мощности установки, обслуживаю щей помещение, например, за счет уменьшения производитель ности компрессора, приводит к изменению положения характе ристики компрессорно-конденсаторного агрегата (линия Г). Поскольку при этом изменяется температура в помещении, характеристика испарителя перемещается параллельно линии 2, так чтобы вновь было обеспечено тепловое равновесие (ли ния 2'). Новый режим работы будет характеризоваться точка ми а' и b'.
Характеристики горных выработок как объектов кондицио нирования воздуха определяются сложнее, чем характеристика помещения в описанном выше случае. Только совместный ана лиз этих характеристик, характеристик охлаждающих аппара тов и элементов ПКХУ позволяет установить режим работы всех узлов установки, выяснить влияние каждого из них на ат мосферные условия в обслуживаемых горных выработках, а также режим работы ПКХУ.
При работе холодильных установок систем кондиционирова ния часто возникает необходимость регулирования их холодо производительности.
Парокомпрессорные холодильные установки саморегули руются. При изменении условий работы установки происходит изменение характеристик ее элементов и наступает новый уста новившийся режим работы. Однако этот естественный режим работы не всегда является оптимальным в новых условиях и поэтому возникает необходимость в дополнительном искусствен ном изменении его с целью повышения эффективности работы установки.
Фактически изменение характеристики любого из трех основ ных элементов холодильной установки приводит и к изменению характеристик остальных узлов, т. е. к установлению нового режима работы. Однако влияние каждого узла на общую холо- допроизводителы-юсть различно. Так, по данным [11], увеличе ние производительности компрессора' на 10% приводит к уве личению холодопроизводителы-юсти всей установки на 6,2%; такое же увеличение холодопроизводительности конденсатора повышает производительность установки только на 0,8%, а ис парителя на 1,8%. Регулирующий вентиль при нормальной ра-
3 Ц еПтлнк ІО. А . |
65 |
|
боте не должен влиять на режим работы установки. Положение вентиля всегда должно быть таким, чтобы обеспечивался оп тимальный режим, определяемый взаимным расположением’.ха рактеристик компрессорно-конденсаторного агрегата п испари теля. Изменение сечения вентиля нормально является не причи ной, а следствием изменения режима.
В настоящее время регулирование режима работы пароком прессорных холодильных установок■производится изменением производительности компрессора или изменением площади теп лообмена испарителя (секционированные испарители).
Способы регулирования производительности компрессоров ПКХУ зависят от типа компрессора.
При использовании поршневых компрессоров для этой цели отключают отдельные рабочие полости (у компрессоров, имею щих несколько параллельно работающих цилиндров или поло стей) или перепускают пар из нагнетательной полости цилиндра во всасывающую, изменяют объем вредного пространства и дросселируют засасываемый пар.
Отключение отдельных рабочих полостей поршневого ком прессора производится обычно за счет принудительного откры тия (отжима пластин) всасывающих клапанов. В этом случае пар всасывается через открытый клапан и при обратном ходе через него же выталкивается во всасывающий трубопровод. Производительность полости становится равной нулю, индика торная диаграмма показана на рис. 30, а. Отжим всасывающих клапанов применяется не только для регулирования холодиль ной мощности, но и для снижения нагрузки приводного двига теля при запуске. Этот метод регулирования может приме няться только у непрямоточпых машин. Преимуществами этого способа регулирования являются сравнительно высокая эконо мичность (потребляемая мощность уменьшается почти пропор ционально производительности) и простота осуществления, воз можность использования его для облегчения пуска двигателя. Основной недостаток — необходимость механического воздейст вия на клапанные пластины и связанное с этим снижение на дежности работы клапанов, являющихся и бёз того самым уяз вимым элементом компрессора.
Этот способ регулирования производительности широко при меняется в новых конструкциях непрямоточных блок-картерных компрессоров.
В некоторых случаях для регулирования производительно сти используется перепуск (байпасирование) воздуха на части хода из цилиндра во всасывающую полость. Для этой цели в цилиндре на определенном расстоянии от крышки устраиваются отверстия, соединенные каналом со всасывающей полостью. Эти отверстия нормально перекрыты специальным клапаном, кото рый открывается в случае необходимости снижения производи тельности компрессора. При открытом байпасе на части хода
6 6
поршня сжатия пара не происходит, он выталкивается через байпас во всасывающую полость (рис. 30,6). Но как только поршень перекроет отверстия в стенке цилиндра, начинается ■сжатие. Индикаторная диаграмма при использовании этого
Рис. 30. Индикаторная диаграмма поршневого ком прессора при регулировании его производительно сти:
а —*отжимом всасывающих клапанов; б — перепуском пара
па части хода; в — дополнительным вредным |
пространством; |
г — дросселированием засасываемого |
пара |
способа регулирования показана на рис. 30,6. Обычно в этом случае производительность полости снижается примерно н а50%.
Достоинством этого способа регулирования является срав нительно высокая экономичность; недостатком —• усложнение конструкции компрессора.
В крупных крейцкопфных компрессорах двойного действия часто производительность регулируется за счет подключения к.
з * |
67 |
цилиндру дополнительных объемов, увеличивающих вредное пространство. Увеличение вредного пространства компрессора приводит к снижению его объемного коэффициента и производи тельности. Рассчитав соответствующим образом дополнительно присоединяемые объемы, можно получить при их подсоединении снижение производительности полости на 25, 50 или 75%. Инди каторная диаграмма регулируемой полости при подсоединении двух дополнительных объемов показана на рис. 30,в. Увеличе ние массы вещества, принимающего участие в процессе сжатия
или расширения, |
делает линию процесса в координатах р— V |
более пологой. |
Этот метод регулирования также достаточно |
экономичен, но требует усложнения конструкции компрессора. Регулирование производительности дросселированием пара на всасывании приводит к искусственному увеличению степени повышения давления в компрессоре. Вследствие этого сни
жается коэффициент подачи и производительность агрегата (рис. 30,г). Этот способ малоэкономичен, так как уменьшение производительности связано с увеличением удельного расхода энергии. Достоинством способа является его простота н воз можность осуществления независимо от типа компрессора. Этот способ нашел применение в малых холодильных машинах.
В турбокомпрессорных холодильных установках холодиль ная мощность регулируется обычно либо за счет поворота лопа ток входного направляющего аппарата (ВНА), устанавливае мого перед первым рабочим колесом, либо за счет дросселиро вания потока перед компрессором.
Регулирование ВНА нашло применение главным образом при использовании турбокомпрессоров с малым числом ступепеней (1—3). В установках для кондиционирования воздуха этот метод используется во фреоновых турбокомпрессорах ТК-3-1 (ТКФ-348), ТКФ-235.
Предварительное закручивание потока пара приводит к из менению степени повышения давления рабочего колеса (за кручивание потока по направлению вращения колеса снижает его напор, против направления вращения-—-увеличивает напор).
Примерный вид характеристик и изменение холодильной мощности и мощности на валу турбокомпрессора при регулиро вании его производительности этим методом [27] показан на рис. 31. На рис. 31,а приведены зависимости Qx = /'(rк) при раз личных углах установки ВНА-1; обобщенная характеристика 2 конденсатора, показывающая зависимость температуры конден сации от холодильной мощности, и характеристика 3 испари теля. Показано также определение параметров режима работы агрегата при угле установки ВНА сц (точка а). На рис. 31,6 показаны зависимость холодильной мощности и мощности на валу от угла установки лопаток ВНА. Как видно, удельная мощность установки при регулировании увеличивается незна-
.чительно (при Qx = 0,5 Qxuом примерно на 15%).
6 8
У многоступенчатых компрессоров установка ВНА только перед первой ступенью не дает возможности экономичного ре гулирования производительности машины в широком диапазоне. В этих случаях приходится устанавливать ВНА перед несколь кими или перед всеми ступенями, что приводит к усложнению конструкции компрессора и схемы регулирования, так как поло жение лопаток всех направляющих аппаратов должно быть со гласовано.
іп) |
A.â |
£ц, |
о |
го |
w |
so |
ао <*° |
Рис. 31. Регулирование турбокомпрессора ВНА: |
|
||||||
а — газодинамические |
.характеристики; |
б — изменение |
потребляемой |
и хо |
|||
|
|
лодильной |
мощности |
|
|
|
|
Исходя из этих соображений, чаще всего многоступенчатые |
|||||||
(число ступеней |
5 |
и более) турбокомпрессоры |
регулируются |
дросселированием на всасывании. При дросселировании хлад агента перед турбокомпрессором снижаются температура и давление пара, засасываемого компрессором. Это значит, что при том же объеме засасываемого пара массовая производи тельность компрессора уменьшается. Кроме того, за счет умень шения начальной температуры изменяется и степень повышения
давления компрессора. Характеристики |
компрессора |
рис. 32, а |
|
при |
различных положениях дросселя |
показаны на |
|
(чем |
ниже кривая 1 тем больше глубина дросселирования). |
Справа характеристики ограничиваются линией 3 — границей зоны устойчивой работы компрессора. На этом же рисунке по казана обобщенная характеристика 2 конденсатора.
На рис.132, б показаны [27] зависимости удельной мощности на валу, температур конденсации, испарения и на входе в комп рессор от холодильной мощности при регулировании последней дросселированием на всасывании.
69