Файл: Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с.pdf

диафрагму относительное снижение температуры холодной струи составляет 0 ,1 —0 ,2 , т. е. при начальной температуре сжа­

того воздуха 300” К А7\- составит 30—60° С.

В последнее время на практике используют неадиабатиые вихревые трубы — трубы с водяным или воздушным охлажде­ нием горячей струи газа. При этом увеличивается эффектив­ ность охлаждения. Подобные устройства были использованы, например, для местного охлаждения воздуха па Садоиском руд­ нике [19].

Достоинствами вихревых охлаждающих устройств являются предельная простота и надежность работы, недостатками — малая экономичность, сильный шум при работе, вызывающий необходимость установки глушителя, и потребность в охлаж­ дающей воде.

6. Рациональная область использования ВХУ для кондиционирования воздуха в шахтах

Основным достоинством вихревых установок рассматривае­ мого типа является использование в качестве хладагента воз­ духа. Это дает возможность подавать хладагент непосредственно к рабочим местам, где необходимо кондиционирование и исклю­ чает необходимость в сложных системах циркуляции холодо­ носителя или охлаждающей воды. Однако вихревые установки менее экономичны, чем парокомпрессорные установки, поэтому использование их для обслуживания нескольких выработок или шахты в целом нерационально. Холодильные установки этоготипа могут применяться для кондиционирования воздуха в шах­ тах, когда использование более экономичных ПІ\ХУ по какимлибо причинам невозможно.

Однако для шахт, на которых основным видом энергии для; питания подземных машин и механизмов является сжатый воз­ дух, при определенных условиях выгоднее установка мощных пневматических двигателей в качестве привода насосов, подзем­ ных подъемных машин или даже специальных турбодетандеров с электрическими генераторами (если применение электроэнер­ гии не противоречит Правилам безопасности), чем использова­ ние специальных холодильных установок для поддержания не­ обходимых атмосферных условий в выработках шахты.

и состояние жидкой фазы раствора меняется по линии 9—2. Слабый раствор с большим содержанием воды, получающийся в абсорбере (точка 2), насосом Но (см. рис. 53, а) подается в теплообменник растворов 8, где он подогревается (линия 2—3) (см. рис. 53), отбирая тепло от крепкого раствора, возвращаю­ щегося в абсорбер из генератора. Из теплообменника слабый раствор поступает в генератор. Здесь при постоянном давлении он подогревается до температуры кипения (линия 3—4) и затем выпаривается (линия 4—5). Образующийся при кипячении рас­ твора водяной пар по мере изменения концентрации раствора имеет параметры, определяемые точками, лежащими па от­ резке а — b вспомогательной линии, соответствующей давле­ нию рк. Обычно принимают, что параметры пара, отводимого от

и конденсируется (линия 6—6'). Конденсат после дросселирова­ ния в вентиле РВ\ (см. рис. 53, а) направляется в испаритель. Состояние вещества до и после дросселирования изображается на диаграмме энтальпия — концентрация одной и той же точкой, так как начальные и конечные энтальпии и концентрации в этом случае одинаковы, однако так как эти точки отвечают различ­ ным давлениям вещества, они характеризуют совершенно раз­ личные его состояния. Так, например, перед дросселированием точка 6' (см. рис. 53, б) иа диаграмме характеризует состояние кипящей жидкости (конденсата) с давлением рк. После дрос­ селирования та же точка характеризует состояние влажного насыщенного пара с давлением р„.

В испарителе вследствие подвода тепла происходит кипение воды (линия 6'—/).

После выпаривания воды из раствора в генераторе раствор с высокой концентрацией бромистого лития (крепкий раствор, точка 5) поступает в теплообменник 8 (см. рис. 53, а), где он охлаждается (линия 5—7, см. рис. 53), подогревая слабый рас­ твор, идущий в генератор. Затем, охлажденный крепкий раствор дросселируется в вентиле РВ2 и поступает в абсорбер. В резуль­ тате адсорбции водяного пара, состояние которого' определяется точкой 1, крепким раствором и охлаждения состояние жидкой фазы раствора в абсорбере изменяется по линии 7—9—2.

В бромисголитиевых установках используются генераторы и абсорберы пленочного (оросительного) типа. В таких аппаратах раствор, разбрызгиваемый форсунками, стекает в виде тонкой пленки по наружной поверхности трубок, внутри которых цир­ кулирует греющая или охлаждающая среда. Коэффициент тепло­ передачи при этом в большой мере зависит от плотности оро­ шения поверхности теплообмена, т. е. от количества раствора, поступающего в единицу времени на теплообменпую поверх­ ность. Поэтому для интенсификации теплообмена в генераторах и абсорберах бромистолитиевых установок широко используют

1 1 2