Файл: Хорошев Г.А. Шум судовых систем вентиляции и кондиционирования воздуха.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 99
Скачиваний: 1
Размеры камеры должны быть таковы, чтобы все части машин находились на расстоянии не менее 1 м от стен, потолка и других отражающих поверхностей. Ограждающие стенд поверхности должны иметь реверберационный коэффициент звукопоглощения не более 0,05. Камеры с объемом более 500 м3 следует испытывать на пригодность в соответствии с ГОСТ 11870—66.
Уровень звуковой мощности Р, дБ, можно вычислять по фор
муле |
|
' • P = L + 1 0 1 g -^ + 2, |
(7) |
где V — объем камеры, м3; Т — время реверберации, с.
При исследовании источников шумообразования внутри венти ляторов и кондиционеров должны быть выполнены те же требо вания, что и при испытании их в заглушенных камерах.
При испытаниях машин обоими методами нужно обращать осо бое внимание на фундаменты, амортизацию и присоединительные трубопроводы. Все механизмы, обеспечивающие работу стенда, должны иметь собственные виброизолированные фундаменты без жестких связей один с другим и с фундаментом самого стенда. Масса фундамента должна быть больше массы наибольшей из устанавливаемых на нем машин не менее чем в 5—10 раз. Для устранения передачи колебаний от других источников фундамент должен опираться на прокладки из экспанзита и слой сухого песка и иметь по всему боковому периметру воздушный зазор шириной не менее 200 мм. Испытуемый вентилятор или кондиционер следует устанавливать на штатные амортизаторы, а при их отсутствии — на специально подобранные амортизаторы.
Расчетная частота свободных колебаний машины на амортизи рующем креплении в направлении, перпендикулярном опорной по верхности машины, должна быть меньше колебаний машины на основной частоте вращения не менее чем в два раза.
Для устранения резонансных колебаний воздухопроводов на их поверхности наносят вибродемпфирующие покрытия, а крепления к конструкциям стенда осуществляют с помощью упругих подвесок. Места прохода воздухопроводов в ограждающих поверхностях стенда следует уплотнять с помощью резины, асбеста или войлока. Стенды должны быть укомплектованы приборами и аппаратурой, необходимыми для аэродинамических и теплотехнических испыта ний систем вентиляции и кондиционирования воздуха.
Для измерения расхода воздуха нужно применять предвари тельно оттарированные коллекторы, встроенные в воздухопроводы на линии всасывания. Скорость воды в трубопроводах следует ог раничить величиной 4—5 м/с. Подводящие и отводящие воздухо проводы и трубопроводы стенда, в которых производят измерения, должны быть изолированы один от другого. К вентиляторам и кондиционерам их подключают с помощью звукоизолирующих па трубков или шлангов.
2 г. А. Хорошев и другие |
33 |
X
2
к
*
s
«
ч
о
в
щ.2
|_ | -р а
В
$
ь
■= =>
J
хв
>
X |
|
в |
|
X |
|
о |
|
о |
|
ч |
|
в |
|
испытаний |
|
акустических |
профилей. |
аэродинамических и |
решеток |
для |
|
установки |
|
Схема |
|
15. |
|
Рис. |
|
34
§ 10. Установки для исследования шума неподвижных плоских решеток
Схема установки, позволяющей проводить1 отработку решеток профилей с целью улучшения их аэродинамических и акустических характеристик, представлена на рис. 15. От обычных аэродинами ческих установок она отличается тем,
что проточные каналы этой установки |
у,м/с |
|
|
|
|||||||||
выполнены |
в |
виде |
последовательно |
|
Г |
|
|
|
|
||||
расположенных |
глушителей |
шума. |
|
|
|
|
|
||||||
Воздух от вентилятора 3, имеющего |
|
|
У |
|
|
||||||||
производительность |
8500 |
м3/ч |
и |
дав |
ВО |
/ |
|
|
|||||
ление 650 кгс/м2, поступает через |
низ |
|
|
|
|
||||||||
|
А |
г' |
|
|
NА_ |
||||||||
кочастотный |
камерный |
глушитель 1, |
|
|
|
||||||||
вертикальный |
комбинированный |
глу |
т АV |
ч |
|
|
\ |
||||||
шитель 4 средних звуковых частот и |
35оL |
200 500 |
т |
т%мм |
|||||||||
глушитель 5 высоких частот в рабочий |
|||||||||||||
участок 6, где могут быть установлены |
Рис. 16. Эпюры средних скоро |
||||||||||||
элементы проточных частей вентиля |
|||||||||||||
стей |
и |
степени |
турбулент |
||||||||||
торов и кондиционеров или плоские |
ности |
в |
сечении |
рабочего |
|||||||||
решетки профилей. Постоянная темпе |
|
|
участка установки. |
ратура потока воздуха поддержива ется специальным охладителем 2.
Для снижения помех в рабочем участке установки от шума вентилятора, распространяющегося против направления потока и в направлении потока, установка выполнена симметричной. Глуше-
Рис. |
17. |
Схема рабочего участка установки. |
||
/ — подводящий канал; |
2 — гибкая стенка; |
3 — привод |
ломающейся стенки; |
|
4, 5 — ломающиеся |
стенки; в —поворотный |
сектор; 7 |
— решетка профилей; |
|
|
|
8 — лопатка. |
|
|
ние шума, распространяющегося от вентилятора к рабочему уча стку по направлению потока, составляет в зависимости от частоты 10—60 дБ. Благодаря такой высокой степени глушения шума по мехи в рабочем участке довольно низкие. Низкая и равномерная
2* |
35 |
в выходном сечении потока степень турбулентности (рис. 16) обес печивается набором детурбулизирующих сеток в спрямляющем участке установки и высокой степенью поджатая струи в коллек торе 7 (см. рис, 15),
Рис. 18. Решетка профилей в рабочем участке установки.
Установка снабжена передвижным координатным устрой ством 8, предназначенным для крепления и перемещения в любую точку пространства в пределах всего рабочего участка приемников акустического давления, приборов для замеров скоростей, давлений и турбулентных пульсаций. Это устройство имеет свободу переме щений и поворота в трех взаимно перпендикулярных направлениях.
36
При проведении исследований плоских решеток профилей па кет с лопатками крепят в поворотном секторе, перемещением ко торого устанавливают необходимые углы атаки (рис. 17). Для устранения скоса потока, возникающего перед решеткой 7, приме няют гибкие ломающиеся внутренние стенки 5, скользящие в пазах вертикально перемещающихся стенок 4. Последние снабжены пру жинными гибкими стенками 2 конфузора для обеспечения плавного входа потока в канал перед решеткой. Сборку профилей в решетки производят в специальных направляющих, которые затем вдвигают в пазы сектора. На рис. 18 показана решетка профилей, установ ленная в рабочем участке. Справа виден батарейный манометр, с помощью которого измеряют распределение давлений на поверх ностях дренированных профилей.
Измерительные сечения / —/ и II—II (см. рис.1 17) выбраны с учетом опыта исследования плоских решеток в аэродинамических установках и составляют величину, равную шагу на входе и 0,6 шага на выходе соответственно от входной и выходной кромок лопаток.
Параметры решеток и профилей, которые можно исследовать на
описанной установке, при изменении скорости |
потока от 10 до |
|||
100 м/с и углов атаки от —8 до +5° следующие: |
|
|
||
Густота решеток т = — ..................................................... |
|
|
0,5—2,0 |
|
Относительная кривизна лопаток / , % . , . . ... |
. |
3—15 |
||
Относительная толщина лопаток d, % . . |
. |
. . , .' |
. |
6—12 |
Длина хорды лопаток Ь, м м ............................................. |
|
|
40—120 |
|
Высота лопаток /, м м ........................................................ |
|
|
. |
100 |
Длина рабочего участка L, м м ................................. |
|
|
600 |
|
Число лопаток в решетке (может изменяться в зави |
6—30 |
|||
симости от шага) г ........................................................ |
|
|
|
|
Методика испытаний плоских решеток |
профилей |
заключается |
в том, что собранный пакет лопаток закрепляют в поворотном сек
торе |
(см. рис. |
17), который устанавливают под заданным углом |
|
|
|
ßiu = 90° —ßlz, |
(8) |
где |
ßiz — угол |
входа потока на решетку относительно |
оси 2 . |
Перемещением верхней и нижней гибких ломающихся стенок при заданной скорости потока на входе ѵх добиваются устранения скоса потока в измерительном сечении, особенно вблизи крайних лопаток.
Известными в аэродинамике методами и средствами с помощью цилиндрических или шаровых зондов измеряют полное давление потоков на входе в решетку рт и выхода из нее р2п, скорость ѵ2 и угол выхода потока за решеткой ß2. Количество точек измерений принимают не менее 10 на протяжении одного шага.
После усреднения замеров по шагу и решетке в целом расчет параметров решеток производят по формулам.
37
Коэффициент потерь
г _Pin — Ргп
2 '
4
Коэффициент сопротивления
„£ cos3 ß„ т cos2 ß12
где
ßm = arctg - у (tg ßb + tg ßte).
Коэффициент подъемной силы
=— (tgßi*— tg ß22) cos ß„ -Cx tg ßm-
(9)
( 10)
( 11)
(12)
Измерения акустических характеристик решеток, а также рас чет уровней звукового давления производят по методам, изложен ным в § 10 и работе [73].
При обработке результатов испытаний плоских решеток в ка честве основного параметра принимают некоторое условное дав ление, соответствующее значениям средних параметров всех исследован
ных решеток:
Рис. 19. Зависимость уровня шума плоских решеток профи лей от скорости натекания по тока.
2е Н . = тс и? sinßtH cos ßlu |
(13) |
уS in ß „,
Если принять для всех вариантов плоских решеток профилей среднее значение Тсг,= 1, ßi = 30°, ßm = 39°, щ = = 60 м/с, то условное давление соста вит 2 g#( = 2500.
В дальнейшем давление решеток приводят к этому условному давле нию так, что если при продувке ре шетки хсу получается не равным еди нице, эквивалентную скорость натека ния определяют по формуле
. |
_ |
I / |
2500 sin ßm |
о |
П41 |
|
ЭКВ |
1/ |
• п |
Ч1“/ |
|
|
|
X |
T fy S i n p l w COS Р і а |
|
Для удобства исследований продувку всех вариантов решеток производили при постоянной скорости щ = 60 м/с. Приведение же акустических параметров различных вариантов решеток к услов ному давлению осуществляли увеличением (при щ Экв>60 м/с) или уменьшением (при Щѳкв<60 м/с) уровня воздушного шума на ве личину, соответствующую разности уровней шума при эквивалент ной скорости натекания.щ = 60 м/с. . . . . . . . . .
38