Файл: Лысенко Е.Ф. Армоцементные конструкции учеб. пособие.pdf

полная нормативная qH— 720 кгс/м. Расчетные:

постоянная g = 189 • 3 = 568 кгс/м временная р = 98 • 3 = 294 кгс/м полная расчетная q = 862 кгс/м

Сосредоточенные нагрузки Нормативные:

от коммуникаций 2G" = 220 кгс от веса рабочего с

Расчетные:

от коммуникаций 2GK= 242 кгс от веса рабочего Рк = 120 кгс

164

на прочность как балку корытообразного сечения от воздействия вер­ тикальных равномерно распределенных по поверхности или по про­ екции оболочки симметричных нагрузок по методу предельного равно­

при сочетании постоянной (равномерно распределенной и сосредо­ точенных нагрузок) с временной снеговой нагрузкой

12017,84

+24 665 кгс-м',

4

перерезывающая сила на опоре при первой комбинации нагрузок

Q = ( g + 2P)- -- + 2Gk = . (S6g_±_^4)_17,e4_ + 242 = 7 9 3 0 я д ,-

при второй комбинации с возможным перемещением рабочего на опору

Q = ^ + 2GK+ Рк = 56-----217’-4 + 242 + 120 = 5 427 кгс.

Таким образом, расчетными являются первые комбинации усилий:

М = 35 900 кгс -м и Q = 7 930 кгс.

От нормативной нагрузки по первой комбинации нагрузок, как наи­ более опасной

РТ= 17,5 кгс/см2', Еб = 255000 кгс/см2.

165

г - г

ФІ2Д-П

K-2

■0/2Д-І

m

2% 2%

- Р кгс[м

■gmlM

Xo=5970

6

Х,'3!70

е

Рис. 83. Цилиндрическая армоцементная оболочка:

а — опалубочные чертежи и армирование; б — расчетная схема; в _ геометрия сечения оболочки при расчете по прочности нормаль­ ного сечения; г — то же, при расчете по образованию трещин в нормальных сечениях; д — то же, при расчете прочности в стадии изготовления; е — то же, при расчете прочности в стадии монтажа;

1 — тканая сетка; 2 — сварная сетка.

Арматура: сетчатая, коэффициент армирования при одном слое

каркасов: продольная — диаметром 10— 12 мм: Ra—Ra.c == 2 700 кгс/см \ поперечная — диаметром 6—8 лш: 2100 кгс/см^\ Ra.%~ 1 700 кгс/см .

167

г. Расчет по прочности нормального сечения.

Геометрические характеристики сечения (рис. 83, в) определяем в соответствии с рекомендациями [46]. Находим стрелу дуги сечения:

f0 = / — а„ — а' = 1100 — 5,5 — 7,5 = 1038 мм = 103,8 см\

а0 = ^2- = 3,822; коэффициента, определяющего положение центра

10

тяжести дуги сечения у0 = 0,65; характеристики, определяющей статический момент полезной площади дугообразного сечения отно­ сительно центра тяжести площади сечения растянутой арматуры:

А* = 2,484.

о

Полезная площадь сечения

F0 = а08/0 = 3,822 - 1,5 - 103,8 = 595 см2.

Длина дуги расчетного сечения

L„ = <х0 • /о = 3,822 • 103,8 = 397 см2.

Определяем коэффициенты армирования сечения тканой (рД

Вычисляем коэффициент приведенного армирования:

где к = 0,03 (рис. 10 [46]).

1С 8

Согласно табл. 10 [46] при К = 3

А о. пр = 1.739 > 1,3; ос. пр = 1,925 > 1,37.

Следовательно, полученные из расчета значения А0 и а с меньше соот­ ветствующих предельных величин.

Определяем коэффициент высоты сжатой зоны сечения. При X = 3

по табл. 5 [46] £ = 0,13;

Х0 = х у 1 = 3 /0 ,1 3 = 1,085.

Длина хорды сечения по нейтральной оси

/„ = Kfo = 1.085 • 103,8 = 113 см.

Длина дуги сжатой зоны сечения:

L' = defo = 1,37 • 103,8 = 142 см.

Коэффициент, определяющий положение центра тяжести дуги сечения,

у0 = 0,65 (табл. 4) [46].

Расстояние от равнодействующей растягивающих усилий в стерж­ невой арматуре до центра тяжести сечения

г0 = То • /о = 0,65 • 103,8 = 67,4 см.

Высота сжатой зоны сечения

X = f<£ = 103,8 • 0,13 = 13,5 см;

х _ 13,5_л іо

/0 “ ИЗ — ’ •

Согласно графику рис. 8 [46] коэффициент ті = 0,664. Коэффициент плеча внутренней пары сил в сечении

т = 1 — $ + ^ $ = 1 — 0,13 + 0,664 • 0,13 =0,956,

где

t/с = т] • X = 0,664 • 13,5 = 8,95 см.

Расстояние от центра растягивающих усилий в стержневой арма­ туре до центра сжатия в сжатой зоне бетона

X 2 2 0 0 ] ^ = 7,25 см2.

169