ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 14.07.2024
Просмотров: 146
Скачиваний: 1
расходомера, не .выходящей из пула, менее существен ный. Это видно из зависимости s=l — ц п > а так как если т|п=Ю, то |s(=9 .
В качестве меры по уменьшению погрешности от не согласования отметчиков возможно применение линии
задержки времени |
в одном из |
каналов магнитоиндук- |
|
ционных |
узлов. |
|
|
При |
переменных |
оборотах |
крыльчаток, ввиду того |
что погрешность ô7 |
может быть лишь <с одним знаком, |
величина задержки выбирается равной половине вели чины изменения А^.'
Тогда
|
мэке |
Y ï 0 |
2si}-100yo " |
Очевидно, что при необходимости прохождения харак теристики через нуль время задержки должно быть рав но сумме Д^з+ДІгошш для асинхронного привода и Л£і+Л4омакс для гидропривода.
При измерении промежутка времени At представля ется возможным повысить точность измерения путем применения наипростейших средств обработки информа ции. Задача снижения погрешности результата измере ния заключается в получении дополнительной информа ции об измеряемой величине, которая может быть полу чена не только снижением собственной погрешности из мерительной аппаратуры, но и другими путями. Одним из таких путей является автоматическая статистическая обработка результатов ряда измерений.
С точки зрения теории информации повторное полу чение того же самого результата бессмысленно, так как такое измерение не дает никакой дополнительной инфор мации. Но при наличии случайных погрешностей отдель ные результаты различаются между собой и, следова тельно, содержат некоторую дополнительную информа цию об измеряемой величине.-Ввиду того что At посто янно измеряется на вращающихся крыльчатках во время функционирования расходомера, путем измерения сум марного времени некоторого количества промежутков времени At, определенного и постоянного для всех изме рений, можно получать осредненные показания расходо мера.
110
11. Погрешности, вызванные сепарацией потока
При измерении двухфазных потоков вследствие нало жения на поток поля центробежных сил происходит сме щение более тяжелых частиц к периферии крыльчаток, что вызывает дополнительную погрешность измерения за счет изменения эффективного радиуса закрутки потока,
так как тяжелые |
|
фракции |
имеют |
|
больший |
радиус за |
||||||||||||
крутки, чем легкие. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При |
условии полного разделения фаз измеряемой га |
|||||||||||||||||
зожидкостной |
смеси и без учета |
массового |
расхода га |
|||||||||||||||
зовой фазы эта погрешность выразится |
[Л. 4]: |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
G « ( 2 / - M a K C - y V 2 a K C + / V M 1 I H ) |
|
2 - / + /V2 |
|
||||||||||||
8 С = 1 |
|
|
; |
о |
|
9 — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. ' |
|
-2 |
2 |
|
9 |
2 |
0 |
|
|
|
.2 |
1 - 2 |
|
|
||||
іг |
—и |
=г |
|
—г |
,г |
|
=г |
|
|
—и |
-4-/г |
; |
|
|||||
ыакс |
|
мин |
|
макс |
Разд |
Разд2 |
|
- |
макс |
' макс 1 |
мин |
|||||||
|
|
|
|
• 5 ж Д Д К |
|
|
- I |
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
"• V макс |
о |
граід/ . |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
J |
|
Ç |
' |
, |
9 |
|
^ |
|
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'-'ПОПЫ |
|
7Z іг |
|
— г" |
i |
|
|
|
|
|||
5Ж идк — площадь |
|
|
|
|
уім а к с |
|
м т |
І |
|
|
|
|
||||||
|
сечения |
крыльчатки, |
занятая |
жид |
||||||||||||||
костью, |
и /разд — внутренний |
радиус |
вращающейся |
|||||||||||||||
в крыльчатке |
жидкости. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
На |
рис. 29 показано |
изменение |
|
ô c в зависимости от |
||||||||||||||
величины / для различных значений ѵг . |
|
|
|
фазы |
||||||||||||||
С |
учетом |
же |
|
инерционного |
момента газовой |
|||||||||||||
выражение для погрешности ô c ' лримет вид: |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
s , |
. |
1 |
( |
G - G |
r a 3 |
a ) |
(2гшкс |
— / г 2 |
' |
••- |
|
|
|
|||
|
|
о 'п= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
c ù ( г макс + г м |
|
|
|
|
|||||
|
|
^m |
( г макс - / ' м а к с + |
/''мин + |
г1т) |
_ |
|
{ _ |
2 — / + /»' |
|
||||||||
|
|
|
G ('макс + |
<шк ) |
|
|
|
|
|
|
1 + |
г г |
|
|
||||
'газа (З^лакс |
/г макс~Г" Ігтн) |
|
^газа (''макс |
^г макс~Г~ /г мнн~Ь г |
м н н ) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V макс |
' Г МІІН' |
|
|
|
|
|
|
|||
И npH_G = |
Gr a 3 a /G0 |
бщ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
111
|
Учитывая, |
что сепара |
|||
|
ция потока происходит во |
||||
|
времени, |
покажем |
дей |
||
|
ствительную |
величину |
|||
|
погрешности сепарации и |
||||
|
пути ее |
уменьшения. |
|
||
|
При |
движении части |
|||
|
цы массы m во вращаю |
||||
|
щемся |
канале |
расходоме |
||
Рис. 29. |
ра на |
нее действует |
цен |
||
тробежная |
сила |
Fn= |
= ти2/г. При достижении частицей постоянной радиальной скорости ѵг сила сопро тивления среды Fcv уравновешивает центробежную силу Fcp—Fn. Величина Д-р в общем случае определяется по закону Ньютона:
.2
F ср — ^ с Т л
2Я
где s—коэффициент сопротивления, который является функцией критерия Рейнольдса и определяется опытным путем в зависимости от скорости движения частиц диа метром d, плотности и вязкости среды; 5с = ягі2 /4 — пло щадь проекции поперечного сечения частицы тяжелой
фазы |
на направление |
ее движения; |
ул — удельный вес |
легкой |
фазы. |
|
|
Скорость осаждения частиц тяжелой фазы размера |
|||
ми, меньшими 100 мкм, |
определяется |
по закону Стокса |
|
' |
|
Fср=3я<іц.уг, |
|
что является частным случаем общего закона Ньютона. Эта формула справедлива при значениях критерия R e = M / v < 0 , 2 .
Важным фактором, характеризующим сепарацию по тока, является отношение ускорения центробежной силы к ускорению силы тяжести, численно равное отношению величины центробежной силы к массе данного тела:
Р |
Гц |
ти- |
|
|
|
Gr |
g |
Это отношение представляет собой безразмерный критерий, характерный для поля центробежных сил и называемый фактором разделения [Л. 44].
112
При сепарации частиц в условиях, соответствующих закону Стокса, когда сопротивление среды пропорцио нально первой степени скорости осаждения, справед ливо равенство
3 < № = - 7 — |
= -jpr = G Fr = |
- g - (у, — у,) Fr, |
|
где Yi — удельный |
вес |
осаждаемой |
частицы. |
Из этого уравнения |
можно выразить скорость ѵг как |
||
или иначе |
|
|
|
|
rfr |
(ïi — Y2) |
Fr |
|
dt |
18ц |
|
При условии, когда сопротивление среды пропорцио нально квадрату скорости осаждения, т. е. при Re>0,2, теоретическая скорость осаждения подсчятывается сле дующим образом. Находится численное значение фак тора разделения Fr, а также критерия Архимеда, кото рый характеризует взаимодействие сил вязкого трения и подъемной силы, обусловленной различием плотностей:
|
Ar = |
i l |
* = т . _ |
|
|
|
|
|
|
У |
Ys |
|
|
|
|
где у — кинематическая вязкость |
жидкости. |
|
|||||
Если значение произведения |
ArFr<84 ООО, то |
величи |
|||||
на числа Рейнольдса подсчитывается по формуле |
|
||||||
|
n |
/ ArFr |
\ ° . 7 1 5 |
|
|
|
|
а при Ar Fr > 84 ООО |
|
|
|
|
|
|
|
|
Re = 1 , 7 1 j/ÂTFr7 . |
|
|
||||
По полученным значениям |
числа |
Re |
определяем те- |
||||
|
|
|
|
|
|
Rev |
|
оретическую скорость |
осаждения ѵг |
= . . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
" г |
|
Таким |
образом, для обоих случаев |
можно записать: |
|||||
|
|
am*ArP*Fr**v |
|
|
|
||
где a*= |
ѵ* |
= |
dr |
/га*=0,715 или |
т* = \, |
||
1/13,9 или |
a* = 1,71, |
||||||
lß*=0,715 |
или ß*=-l/2. |
|
|
|
|
|
|
8-197 |
И З |
Чем больше эффективная плотность тяжелой фазы (разность между плотностями двухфазного потока), тем быстрее протекает процесс сепарирования потока.
Так как при прохождении потока через вращающие ся крыльчатки происходит его сепарирование, можно записать:
или |
&MB.c = |
2pnvcvcù(r+VpAt)3Ar |
|
||
|
|
|
|
|
|
ДМв .с = 2рій>срш^г + t i r |
— |
j Дг; |
|
||
AM. с = 2 Р Т С У С В Ш / - f - |
Зги,.-^— -4-ЗггГ |
-Ц- -f- о3 |
àr. |
||
C P |
^ ^ |
»OP ^ |
- |
-4 ^ |
; |
|
|
|
|
|
Три последних слагаемых в выражении радиуса за крутки потока определяют абсолютную погрешность се парации:
ѵ |
|
_ |
4 « ' - A t e * F r P 4 . ( r L c - r L ) |
|
|||
° |
С |
— |
rf(r' |
V макс - г |
*мин') |
~ ~ |
|
|
4 |
|
|
|
|
||
— |
|
|
( Y l ~ U ' |
CP( м а к с ~ w i m ) |
|
||
|
|
|
4 |
12 Ѵ'макс |
г мин' и оР |
|
|
'Последняя |
|
формула |
показывает |
влияние |
парамет |
||
ров двухфазного потока, времени нахождения |
частицы |
в крыльчатке и вязкости потока. Очевидно, что увеличе
ние вязкости |
и скорости потока уменьшает погрешность, |
а увеличение |
длины крыльчатки, размеров сепарируе |
мых частиц и разности плотности фаз увеличивает по грешность, вызванную сепарацией потока и определяе мую в основном временем нахождения потока в крыль чатке.
Вместе с тем сравнение при всех прочих равных ус ловиях расходометров с синхронным приводом и с приво дом от потока показывает, что при ß—1/2 погрешность, вызванная сепарацией, в последних будет постоянной во всем диапазоне измеряемых расходов.
Необходимо отметить, что с точки зрения исключения погрешностей сепарации самым удачным конструктив ным решением являются кориолисовы расходомеры. Из зыражения основной измерительной зависимости этих расходомеров
M = |
»{r\-f\)G |
114