Файл: Резников Ю.К. Шунгизит и шунгизитобетон.pdf

Панели с оконными проемами'были армированы двумя вертикальными сварными каркасами, установленными у краев оконных проемов. Каждый из каркасов состоял из двух стержней круглой стали класса А-І диаметром 8 мм, соединенных поперечными стержнями из обыкновенной арматурной проволоки d — 4 мм. Сварные каркасы из арматуры такого же сечения были установлены в панелях горизонтально в трех уровнях: вдоль верхнего края пане­ лей и у краев оконных проемов.

Одна из поверхностей панелей была дополнительно ар­ мирована сеткой из арматурной проволоки d = 4 мм, уло­ женной под фактурным слоем. Размеры ячейки сеток были различными (от 16 до 35 см).

Панели без проемов также были армированы двумя вертикальными каркасами, продольная арматура каждого из которых состояла из двух стержней периодического профиля d — 12 мм класса А-П и двумя горизонтальными каркасами, установленными вдоль верхнего и нижнего краев панелей.

В данном случае площадь сечения вертикальной арма­ туры с каждой стороны панели составляла в панелях с окон-

Рис. 16. Конструкция стеновой панели СН-3

7 9

80

Рис. 17. Конструкция стеновой панели СН-5

Fe = 3840 см2 и F6 = 9600 см2. В панелях с проемом отно-

минимального процента армирования 0,1, допускаемого для железобетонных стеновых панелей (см. «Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов СН 321-65», приложение II, п. 3). Таким образом, панели рассчитывались как бетонные, без учета арматуры.

Блок имел следующие размеры: ширину 59 см, высоту 250 см и толщину 39 см.

Панель № 3 с оконным проемом и блок были изготовлены из шунгизитобетона с заполнителем крупностью до 40 мм, в остальных панелях крупность заполнителя не превышала 20 мм.

Панели и блок испытывали на 1000-т прессе в экспери­ ментальном зале ЦНИИСКа. Панели и блок устанавливали и подливали цементным раствором на нижней длинной ка­ ретке пресса. При испытании панелей с проемом нагрузка от верхней подушки пресса на панели осуществлялась при помощи жестких стальных распределительных балок и про­ кладок, между ними в двух взаимно перпендикулярных на­ правлениях были установлены шарниры, которые обеспе­ чивали передачу нагрузки по геометрическим осям как в на­ правлении толщины простенков, так и по их ширине.

Нагрузка на панели без проемов передавалась через жесткую распределительную стальную балку, уложенную вдоль верхней грани панелей.

На балке устанавливались шарниры в двух взаимно перпендикулярных направлениях, фиксировавшие пере­ дачу нагрузки по геометрической оси в направлении толщи­ ны панелей и в двух точках, отстоящих на расстоянии 70 см от краев панелей. При наличии жесткой распределительной балки и принятом расположении сосредоточенных нагру­ зок распределение нормальных напряжений в горизонталь­ ных сечениях панели было достаточно близким к равномер­ ному.

Испытание панелей и блока производилось при посте­ пенно возраставших нагрузках. Величины ступеней нагру­ зок были приняты: при испытании панелей с проемами —

81

10 tn\ панелей без проемов до нагрузки 90 т — 15 т, при дальнейшем увеличении нагрузки — 10 т, блока — 5 пг.

При каждой ступени нагрузки снимались отсчеты по приборам, панели осматривали и фиксировали появление трещин. Продолжительность выдерживания при каждой ступени нагрузки была равна 5 мин.

Продольные деформации панелей и блока измеряли при помощи мессур.

Из каждой испытанной панели было высверлено по 6 шт. цилиндров диаметром 10 и высотой от 11 до 14 см, испыта­ ние цилиндров позволило определить фактическую прочт ность шунгизитобетона в панелях.

В табл. 39 по отчетным данным приведены величины раз­ рушающих нагрузок, нагрузок при появлении первой тре­ щины, результаты испытания цилиндров, выпиленных из панелей, а также площади горизонтального сечения пане­ лей. Панели с проемами обозначены № 1, 2, 3, а панели без проемов № 4, 5. В табл. 39 приведены средние арифмети­ ческие из результатов испытания 5 и 6 цилиндров, выпилен­ ных из каждой панели.

Общий вид панели после испытаний приведен на рис. 18.

Для блока Рразр = 72,5 т, Ртр = 65 т, площадь по­ перечного сечения F = 2300 см2.

Как видно из табл. 39, из панелей с проемом минималь­ ную прочность показала панель № 3, изготовленная из шунгнзитобетона с заполнителем большей крупности (до

40мм).

Для панелей без проемов средняя разрушающая нагруз­

ка Яразр = 260 т на 20% отличается от крайних значений. В табл. 40 приводятся прочности отдельных цилиндров, выпиленных из панелей, а также их объемные массы, ха­ рактеризующие объемную массу шунгизитобетона в пане-

82

Рис. 18. Общий вид панели после испытаний

лях. Здесь же приводятся кубиковые прочности шунгизито­ бетона в панелях (для кубов с размером ребра 20 см). В табл. 40 приведены также нормативные призменные проч­ ности, полученные умножением показателей Кубиковых

прочностей на коэффициент 0,8 (/?п Р).

Как видно из табл. 40, в пределах каждой панели пока­ затели прочности цилиндров имеют относительно, неболь­ шой разброс.

Пользуясь приведенными в табл. 40 величинами приз­

83

менной прочности панелей, была определена теоретическая разрушающая нагрузка для всех испытанных панелей.

В табл. 41 наряду с определенными при испытании ве­ личинами разрушающих нагрузок и нагрузок при появле­ нии первых трещин приведены теоретические разрушаю­ щие и расчетные нагрузки, а также напряжения в панелях, соответствующие этим нагрузкам.

Т а б л и ц а 40. Результаты испытания цилиндров, выпиленных из панелей

84

Т а б л и ц а 41. Фактические и расчетные нагрузки и напряжения испытанных панелей

Теоретические расчетные нагрузки и соответствующие им напряжения в панелях (табл. 41) получены умножением показателей теоретических разрушающих нагрузок и на­ пряжений на коэффициент К = 0,5 • 0,9 = 0,45, где 0,5 — коэффициент однородности бетона марки ниже 100 и 0,9 — коэффициент условий работы бетонных конструкций.

Напряжение, при котором произошло разрушение бло-

личается от напряжения в панели № 3 при ее разрушении, составляющего 28,7 кгс/см2.

Как показали испытания цилиндров, высверленных из панелей после их испытания (см. табл. 40), прочность шунги­ зитобетона характеризуется маркой 50. Лишь в одном слу­ чае (в панели № 2) прочность цилиндров оказалась значи­ тельно выше, чем у цилиндров, выпиленных из остальных панелей.

Для панелей с оконными проемами (панели № 1, 2 и 3) средние относительные деформации образцов изменялись

ниями и деформациями сохранялся до более высоких сту­ пеней нагрузки. Средняя величина относительной деформа­ ции при нагрузке в 60 т для панелей № 1, 2 и 3 составила еср = 0,227 • 10-3. При нагрузке в 60 т напряжение

впростенках панелей

а60000 = 15,6 кгс/см2.

3840

85