Файл: Бобров В.Ф. Резание металлов самовращающимися резцами.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 28.07.2024
Просмотров: 71
Скачиваний: 1
Таблица 20
Угол действия при свободном резании
|
|
|
|
Угол «опри ре |
||
Условия |
|
|
зании резцом |
|||
Xвград |
а |
певращаго- ЯСМИ1Д |
о э |
|||
проведения |
||||||
|
|
|
О |
|||
опыта |
|
е |
|
гак |
||
|
|
|
|
га$ |
||
|
|
|
|
|
а.2- |
|
|
|
30 |
0 , 1 |
25°55' |
25°10' |
|
Сталь |
3X13, |
0 , 2 |
25°16' |
24°48' |
||
|
||||||
Dp=32 мм, |
|
|
|
|
||
7=12°, |
|
0 , 1 |
23°28' |
27°29' |
||
о= 2 2 |
м/мин |
45 |
||||
0 , 2 |
23°10' |
26°56' |
||||
|
|
|
||||
Латунь Л80, |
30 |
0 , 1 |
5°02' |
5°04' |
||
0 , 2 |
3°59' |
4°22' |
||||
D „=32 мм, |
|
|
|
|
||
у = 2 0 °, |
|
|
|
|
||
о= 2 |
м/мин |
45 |
0 , 1 |
2°40' |
2°41' |
|
|
|
0 , 2 |
1°26' |
Г23' |
||
|
|
|
||||
Сплав ВТ1-2, |
45 |
0 , 1 |
5°22' |
6°04' |
||
0 , 2 |
5°2Г |
5°50' |
||||
Dp—32 мм, |
|
|
|
|
||
7 = 2 0 °, |
|
|
|
|
||
о= 2 |
м/мин |
60 |
0 , 1 |
5°06' |
5°41' |
|
|
|
0 , 2 |
4°49' |
4°54' |
||
|
|
|
, Таблица 21
Величина угла, характеризующего отклонение силы действия от плоскости, перпендикулярной
к режущей кромке
|
|
|
Угол X—Э- при |
|||
|
|
|
резании рез |
|||
|
|
|
цом |
|
||
О б р аб а т ы в а е |
|
|
- |
|
|
|
|
а |
невраіцаю щимся |
СП3 |
|||
мый м атери ал |
а |
|||||
Зі |
|
É к |
||||
|
о. |
|
|
|||
|
<\1 |
a |
|
я м |
||
|
о |
|
||||
|
|
§ .§ |
||||
|
30 |
0 , 1 |
2Г24' |
5°25' |
||
|
0 , 2 |
20°30' |
5°03' |
|||
Сталь 3X13 |
|
|||||
|
|
|
|
|
||
|
45 |
0 , 1 |
31°44' |
6 °2 0 ' |
||
|
0 , 2 |
30°30' |
5°50' |
|||
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
^ |
|
|
30 |
0 , 1 |
14°44' |
О о |
СЛ |
|
Латунь Л80 |
|
0 , 2 |
1 4 = 2 4 ' |
|
Со СО |
|
|
|
24°0' |
2°41' |
|||
|
45 |
0 , 1 |
||||
|
0 , 2 |
21°32' |
3°4Г |
|||
|
|
|||||
|
45 |
0 , 1 |
21°26' |
2°32' |
||
|
0 , 2 |
20°29' |
Г52' |
|||
Сплав ВТ1-2 |
|
|||||
|
|
31°06' |
3°0' |
|||
|
60 |
0 , 1 |
||||
1 |
0 , 2 |
34°24' |
2 °2 0 ' |
|||
|
||||||
|
|
|
|
|
Таблица 22
|
Угол трения при свободном строгании латуни Л 80 |
|
||||||
|
|
(Dp—33 мм, |
у=20°, |
В = 2 мм, |
ѵ=2 м/мин) |
|
||
|
|
Угол Ѳдг при резании |
|
|
Угол Ѳдг при резании |
|||
X в град |
а в мм |
резцом |
X в град |
а в мм |
резцом |
|||
невращаю |
вращаю |
невращаю |
вращаю |
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
щимся |
щимся |
|
|
щимся |
щимся |
|
15 |
0 , 1 |
26°30' |
24°58' |
45 |
0 , 1 |
22°56' |
. 22°42' |
|
0 , 2 |
24°40' |
0 , 2 |
21°33' |
2Г24' |
||||
|
0,3 |
24°13' |
24°38' |
|
0,3 |
2 0 °2 Г |
20°49' |
|
30 |
0 , 1 |
25°12' |
25°07' |
60 |
0 , 1 |
2 0 °2 2 ' |
2 1 °0 ' |
|
0 , 2 |
24°07' |
24°22' |
0 , 2 |
19°47' |
2 0 °1 0 ' |
|||
|
0,3 |
23°16' |
23°36' |
|
0,3 |
18°47' |
19=24- |
9L
находящийся в одной плоскости с углами 0.ч и у, будет по стоянен.
Сравнение процессов резания с самовращением и принуди тельным вращением режущей кромки. Анализ сил, действующих на передней поверхности инструмента, позволяет сравнить про цессы резания при принудительном перемещении и самоперемещении режущей кромки вокруг своей оси. Несмотря на внеш нее сходство, эти процессы принципиально отличаются.
Приближение плоскости действия сил R и F к плоскости, перпендикулярной к режущей кромке, так же, как и малая ве личина силы FT, свидетельствует о том, что в отличие от обыч ного резания инструментом со статическим углом А,=#=0 процесс стружкообразования при самоперемещении режущей кромки вокруг своей оси стремится к процессу прямоугольного резания косой полосы (см. рис. 7). Отличие указанного процесса от прямоугольного состоит в том, что вследствие несовпадения направления сторон, ограничивающих слой, и вектора истинной скорости резания боковые стороны стружки также не образуют с режущей кромкой угла, равного 90°, и стружка не сходит до передней поверхности в направлении, перпендикулярном к кромке. Процесс был бы полностью прямоугольным в том слу чае, если любая точка кромки имела рабочий угол наклона, равный углу к, и одинаковую скорость резания ѵ, а резец вра
щался бы вокруг своей оси |
с линейной |
скоростью |
Oj,= osinL |
|
Процесс прямоугольного |
резания |
косой полосы |
является |
|
энергетически оптимальным, |
так как |
в |
этом случае сдвиги |
слоев стружки вдоль кромки отсутствуют, касательная состав ляющая относительного сдвига ег равна нулю, а степень дефор мации стружки минимальна и определяется только нормальной составляющей ZN относительного сдвига (г=&пг). Осуществле ние такого оптимального процесса при резании самовращаю щимся резцом, по-видимому, не представляется возможным по следующим причинам. Для того чтобы процесс стал прямоуголь ным, силы трения F и на передней и задней поверхностях резца должны быть направлены перпендикулярно к кромке, а касательная сила FT , вызывающая сдвиги обрабатываемого материала вдоль кромки, должна отсутствовать. Но в этом случае отсутствовала бы сила, приводящая резец во вращение вокруг оси, так как сила вращения складывается из касатель ных составляющих FT и FTl сил трения, действующих на перед* ней и задней поверхностях резца. При векторе истинной ско рости резания, направленном перпендикулярно к кромке, силы/7 и Fі также нормальны к кромке и их касательные составляю щие FT и FT1 равны нулю.
Очевидно, чем ближе скорость самовращения резца к вели чине произведения v sin К, тем ближе направление вектора W к нормальному к кромке направлению и тем меньше величина силы вращения, что приводит к замедлению вращения резца.
92
Вследствие саморегулирования процесса устанавливается такая скорость вращения резца, при которой сумма касательных со ставляющих сил трения на его передней и задней поверхностях по величине достаточна, чтобы преодолеть силы трения, дейст вующие в опорах резца. В зависимости от интенсивности трения в подшипниках опор процесс резания, таким образом, прибли жается к процессу прямоугольного резания косой полосы. Ско рость самовращения резца не может быть также больше произ ведения V sin X. Действительно, в этом случае силы FT и FTl должны быть направлены в сторону, обратную направлению самовращения режущей кромки, что невозможно. Единственным путем осуществления процесса прямоугольного резания косой полосы, очевидно, является принудительное вращение резца со скоростью vv = v sin X.
Процесс превращения срезаемого слоя в стружку при резании принудительно вращающимся резцом, установленным под углом Я=0, иной. Указанный процесс соответствует процессу резания инструментом со статическим углом ХфО и постоянной рабочей длиной режущей кромки. Особенности процесса по сравнению с обычным резанием с прямолинейной кромкой состоит в том,
что, во-первых, рабочий угол наклона кромки создается |
кине- |
ѵр |
ско |
матически и его величина определяется отношением — |
ростей резания и вращения резца и, во-вторых, что в соприкос новение со срезаемым слоем за один оборот резца вступают все новые участки передней и задней поверхностей. Процессу присущи почти все закономерности резания, осуществляемого путем придания инструменту статического угла Хф.0. Исключе нием является более интенсивное уменьшение силы трения F,
чем нормальной силы N при увеличении отношения — (рабо
чего угла наклона кромки Хр), приводящее не к увеличению среднего коэффициента трения, как это имело место при обыч ном резании, а к его уменьшению.
РАБОТА РЕЗАНИЯ И ЕЕ СОСТАВЛЯЮЩИЕ ПРИ ПЕРЕМЕЩЕНИИ РЕЖУЩЕЙ КРОМКИ ВОКРУГ СВОЕЙ ОСИ
Самовращение режущей кромки. При свободном резании работа деформации определяется по формуле (40). Экспери менты показали, что если скорость самовращения режущей кромки приближается к произведению osinX, то направления перемещения стружки по передней поверхности и действия силы трения отличаются друг от друга не более, чем на 2—3°. Поэтому без особого ущерба для точности можно считать, что т),г= Д . Тогда выражение (42) для определения работы трения на передней поверхности принимает вид
|
|
|
|
|
COS(к — 8) sin (содг + Y ) |
COSY) |
|
(146) |
|
|
|
Етп= Р гѴ - |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
K L COS 9 COS2 Ча, COS Сйд |
|
|
||
Углы |
т)№, '& и |
юлсоответственно |
определяются |
с помощью |
|||||
формул (8), (27) и (28). |
|
|
(40), |
учитывая фор |
|||||
При |
несвободном |
резании выражение |
|||||||
мулу (140) |
для определения силы FT , принимает вид |
||||||||
|
|
|
|
COS (СОдг + ß) COS (к■—ft) COS V cos X |
|
||||
|
|
= P'zV |
COS 0 COS СОдг cos (ß — |
y) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
+ |
sin (X — ft) cos |
|
|
sin Ti X |
||||
|
|
cos ft |
|
|
|
~ Ъ Г ) - |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Так |
как P' =vP'z, |
где v — коэффициент |
пропорциональ |
||||||
ности, то |
|
|
|
I cos (®N -{- ß) cos (X — Я) cos у cos Л |
|
||||
|
|
|
, |
|
|||||
|
|
д |
Z |
I |
cos 9 cos сод, cos (ß ■— у) |
+ |
|
||
|
|
|
|
||||||
|
|
'sin (k — 9) cos Ц) 4- vsini|) |
sinX |
sin ч |
(147) |
||||
|
|
|
cos 9 |
|
|
|
|
|
|
Работа |
трения |
Е тп |
определяется |
по формуле |
(146). Углы |
Цы, Ф и cöjv в этом случае определяются с помощью формул (8), (142) и (143).
Влияние самоперемещения режущей кромки вокруг своей оси на работу резания Е и ее составляющие Ед и Етп при сво-
94
Таблица 23
Удельная работа резания и ее составляющие (в кГ ■мм/м3) при свободном строгании сплава ВТ1
(Dp=32 мм, -f=20°, В = 2 мм, д=0,2 мм, и=2 м/мин)
|
|
Невращающннся резец |
|
Вращающийся резец |
||
Xв град |
е |
ед |
етп |
е |
сд |
етп , |
|
||||||
0 |
112,5 |
90 |
17,5 |
107,5 |
84,4 |
16,9 |
15 |
112,5 |
89 |
18,4 |
|||
30 |
112,5 |
85,5 |
2 1 , 8 |
1 0 0 |
75,8 |
15,8 |
45 |
115 |
82,9 |
26,4 |
97,5 |
72,8 |
14,4 |
60 |
130 |
81,7 |
42,7 |
97,5 |
69,5 |
16,2 |
бодном точении представлено |
на рис. 71—73, |
а в табл. 23 — на |
||||||||||
удельные работы |
при |
свободном строгании. В табл. 24 |
приве |
|||||||||
|
|
|
|
дены |
коэффициенты |
І д |
и |
|||||
|
|
|
|
ёг,„ |
показывающие, |
|
какую |
|||||
|
|
|
|
часть |
удельной |
работы |
ре- |
|||||
|
|
|
|
кГм |
----------- - |
|
|
|
5, |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дж |
||
|
|
|
|
мин |
|
|
|
" |
' " К |
, |
; |
|
|
|
|
|
2000 |
|
|
|
L а=0,2мн |
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
►—— —* ‘~-~Г---- < |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
1500 |
|
|
|
0,15-Л |
|
|
Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
и— |
—К' |
Jit |
o |
|
200 |
||
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
V ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
N— — <tv |
i ^ |
J |
, |
|
|||
|
|
|
|
|
|
а = 0,06мм |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
О |
|
1_______ |
Ь5Лград |
|
|||
|
|
|
|
|
|
15 |
30 |
|
||||
Рис. 71. |
Влияние |
самопере- |
Рис. 72. Влияние самопере- |
|
||||||||
мещеиия |
режущей кромки |
мещения режущей кромки на |
||||||||||
на работу резания при сво |
работу |
деформации при сво |
||||||||||
бодном |
точении |
стали |
3X13 |
бодном |
точении |
стали |
|
3X13 |
||||
(D р= 32 мм, у=12°, |
В = |
(Dp =32 |
мм, |
у = *2°. |
|
В — |
||||||
=3 мм, о=22 м/мин) |
|
= 3 мм, о=22 м/мин) |
|
зания составляют удельные работы деформации и трения на
передней поверхности.
Самоперемещение режущей кромки уменьшает как работу резания, так и составляющие работы деформации и трения на передней поверхности. С увеличением угла X при резании как
95