Файл: Ульянов О.И. Инженерные методы расчета ламповых и транзисторных схем.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.07.2024
Просмотров: 133
Скачиваний: 0
|
|
— S |
= |
—49 |
= — 0,065 сим ^или 65 — j , |
|||||||
|
|
|
15(1 + 4 9 ) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
f e |
= — g i ^ |
— Ä226 = — 5-10 |
|
сим. |
|
|||||
По |
(2-48) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,065 |
= |
6,45-10 |
8 сек. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
160-7 • 10 12 ■302 ■ ІО12 |
|
|
|
|
|
|
|||
По (2-85) и (2-47) |
0,4 -S-r6 |
0,4-0,065-200 |
|
1Г)0 |
|
|||||||
|
■f |
г\ л |
-с |
|
МГЦ. |
|||||||
|
J |
|
J |
|
||||||||
|
/макс « |
0,4-/а = |
- ------ - = |
—1 1 ------- Ö- = 12,8 |
||||||||
Коэффициент |
|
2-И-T |
2-71-6,45-10“ 8средних |
частотах |
||||||||
|
|
|
усиления |
напряжения на |
|
|
|
|
||||
|
|
l + |
|
Si + £э S |
|
|
0,065 |
= 0,81. |
||||
|
|
|
|/ifo | |
|
+ S H + |
5 |
0,08 |
|
|
|||
Постоянная времени каскада для высших частот |
|
|||||||||||
|
* |
|
■'в* |
х |
• (Si + |
йэ + |
S H) |
+ |
C K- S - r 6 |
|
||
|
|
1 + I/Го |
|
Si + ёэ |
+ &н + |
5 |
|
|
|
|||
|
= 6,45-lQ-8 • 0,015+7-10 |
12 - 0,065 • 200 |
= |
|
|
сек |
||||||
|
|
|
|
0,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Верхняя |
граничная |
частота |
при |
|
уровне |
искажений |
||||||
Ув= |
0,707 (ав= 1 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/в |
= - а° = ------- ------in' = |
12 |
МГЦ. |
|
||||||
|
|
J |
2-к-и* |
2-т:-133-ІО“ 10 |
|
|
|
|
|
Поскольку получилось значение /*л меньше /макс= 12,8 мгц,. то достоверность результата следует считать достаточной.
Постоянная времени каскада для низших частот
'■ - , "'(1 + І'СоІ)“ |
c “ ' ( / + і г Ь г ) |
' ( ‘ + *, + *. + «, |
||
= 1-10-6 |
|
|
0,065 |
|
|
|
|
||
(о,005 "Г |
5- 10_е + 0 ,0 1 ) ’ I 1 |
|
5-10—6 + 0 ,0 1 + 0 ,00б) |
|
|
= 16-10 4 сек. |
|
|
|
Тогда нижняя граничная частота |
|
|
||
А = |
йц |
= 100 гц. |
||
2 .Г..16-10" |
||||
|
|
|
Входное сопротивление каскада (без учета шунтирующего действия делителя R'—R")
Zar = |
1 |
+£ |
1/Го |
1 + 4 ,3 3 |
= 4 КОМ. |
|
|
цэ |
133-ІО-5 |
|
|
|
|
|
|
|
б»
Заключение по методу
Метод, основанный на едином рассмотрении ламп и тран зисторов как четырехполюсников, позволяет производить сравнительный анализ достоинств и недостатков лампового и транзисторного вариантов при реальном проектировании элект ронных устройств. Это способствует наиболее полному использо ванию характерных особенностей ламп и транзисторов. Преимущество метода и в том, что он базируется на готовом и
хорошо развитом аппарате теории четырехполюсника. |
Важно |
также, что при данном методе расчет сложной схемы |
сводится |
к расчету простых составных частей ее — отдельных |
четырех |
полюсников. При этом легко оценить влияние элементов схемы на результирующие показатели устройства. Овладев этим ме тодом, можно рассчитать самые разнообразные практические схемы, в частности, усилители с обратными связями.
Глава третья
МЕТОД ДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
3—1. Сущность метода
Метод предложен и разработан Н. С. Николаенко [13—24]. За основные параметры транзистора приняты динамический ко эффициент усиления тока при включении по схеме с общим эмиттером — Кі и динамическое входное сопротивление — (при том же включении).
Для практических расчетов необходимо располагать харак теристиками динамических параметров, т. е. зависимостями данных параметров от коллекторного тока при различных фикси рованных значениях нагрузочного сопротивления в коллектор ной цепи. Примером являются характеристики для транзи сторов П13А и П104, изображенные на рис. 49 и 50.
Рис. 49. Характеристики динамических параметров тран зистора ГИЗА.
Рис. 50. Характеристики динамических параметров тран зистора П104.
Снятие таких характеристик на практике не представляет •трудностей [17, 20, 24]. Для ряда типов транзисторов характе ристики приведены в [17, 20, 23, 24, 25].
Для практически используемых режимов параметры Кі и RBX незначительно зависят от коллекторного напряжения. Для германиевых транзисторов Кі изменяется лишь на несколько процентов, для кремниевых — примерно на 30%. Поэтому при расчетах можно не считаться с зависимостью динамических па раметров Кі и Rax от коллекторного напряжения.
В качестве типовых характеристик динамических парамет ров используются усредненные характеристики. Для германие вых транзисторов разброс значений Кі и Явх составляет около
• 30%, для кремниевых — около 50%, что связано с допуском на параметр ß.
Режим транзистора можно считать практически определив шимся, если известны нагрузочное сопротивление в цепи кол лектора и ток покоя коллектора. В этом — суть метода. Зная данные величины, по характеристикам динамических парамет ров определяют Кі и RBx, а затем вычисляют и прочие динами ческие параметры транзистора.
Если транзистор работает на нагрузочное активно-реактив- шое сопротивление Z» то согласно [23] характеристики динами ческих параметров (рис. 49) остаются в силе и основные пара- -метры Кі и RBX определяются по ним для ZHтак же, как для Ян-
72
3—2. Определение параметров транзистора в схеме с общим эмиттером (ОЭ) по основным динамическим параметрам
Принятие динамических параметров Кі и |
/?вх за основные- |
|
объясняется простотой выражения через них |
ряда других па |
|
раметров. Так, коэффициент усиления напряжения равен |
||
К = |
, |
(3-1> |
RBK |
|
|
коэффициент усиления мощности |
|
|
K f = K r K = |
KiDR" ■■ |
(3-2) |
|
* \ ВХ |
|
где КI и R вх — динамические параметры, определенные для задан ного режима по характеристикам динамических: параметров.
В общем случае в (3-1) и (3-2) вместо RHи /?вх подставляются
Zu ИZux-
Следует заметить, что по характеристикам рис. 49 могут быть построены зависимости К и Кр от /ок и Ru-
Разброс значений К для транзисторов значительно меньше,, чем Кі. Это объясняется следующим [20]. Входное сопротив ление транзистора, включенного по схеме ОЭ, находится через-, внутренние параметры r^, гэ, гк и гт
Rax г 6 + |
Гэ |
Г т — Гэ |
|
1) |
|
(3-3) |
|
fa + Гк — Г т + Rn |
+ |
|
|||||
Учитывая, что |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
/0 |
= |
Гт — Гэ |
|
|
|
(3-4) |
|
Гэ + Гк — Г т -Ь /?н * |
|
|
|
||||
можно получить |
|
|
|
|
|
|
|
/?в* = г6 + г,-(Л-, + 1). |
|
|
|
(3-5) |
|||
Из (3-5) видно, что изменение Кі |
приводит |
к |
изменению RB* |
||||
в ту же сторону. Но это означает, что отношение Кі/RBX |
изме |
||||||
нится в меньшей степени, чем Кі, а следовательно, |
и К, |
зави |
|||||
сящий от указанного отношения, |
также изменится |
менее, чем |
Кі- Как показали исследования [20, 23], погрешность в опреде
лении К по (3-1) |
для всех типов транзисторов не |
превышает |
5% (имеется в |
виду однокаскадный усилитель). |
Коэффици |
енты усиления мощности, рассчитанные по (3-2), оказываются с большей погрешностью, обычно до 30—40%.
Выходное сопротивление транзистора в схеме ОЭ
(г т — Гэ) Гэ |
|
(3-6) |
R В Ы Х — Гб + Гэ + R r |
Г Э + Г,( — Г т |
|
+ |
|
73:
В свою очередь внутренние параметры могут быть опреде
лены [23] |
по основным |
динамическим параметрам Кі |
и RUX- |
||||
|
гэ = |
Авк — #вх |
|
|
|
(3-7) |
|
|
|
К": —Я', |
|
|
|
|
|
|
Г6 = |
К і - К і |
/ „ = |
const |
|
(3-8) |
|
|
|
|
|
||||
г к = |
к\ • к] ■(/? ;,-о |
+ я ; • я ; - я " |
• я;; |
|
|
(3-9) |
|
|
Я ; |
— Я , |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
я ; . я " , ( я ; - я ;;) |
|
|
(3-10) |
|||
|
/и — |
я , — я , |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Входящие в эти формулы |
динамические |
параметры |
|
R'вх |
|||
и /С"ь |
определяются для заданного тока коллектора и |
со |
|||||
противлений R'н и R"п, |
близких к заданному значению |
Rn- |
|||||
Подставляя (3-7—3-10) в (3-6) и при |
этом |
учитывая, |
что |
||||
практически га< гт и гэ<^гн— гт, получим |
|
|
|
|
Кі ■к i ■{ R u - ■{Rв х - Д в х ) |
+К г Ru—К г Ru • |
R BUX-- к.-к, Ія ;х- я " _ я : х.я ; + я г - ( я " - я ;) |
|
|
(3-11) |
Пример расчета 3— 1
Для транзистора П13А, включенного по схеме ОЭ, требует ся найти динамические параметры. Известно, что режим его определяется нагрузочным сопротивлением /?а= 5 ,І ком и кол лекторным током покоя І0к— 1 ма.
По характеристикам динамических параметров транзистора П13А рис. 49 для заданных значений нагрузочного сопротивле ния и коллекторного тока находим Кі= 47 и /?вх=1,3 ком.
По (3-1) и (3-2) определяем
К= 184,
|
1,3 |
К р |
472 • 5,1 = 8650. |
|
1,3 |
3—3. Рекомендации по выбору режима транзистора в схеме ОЭ
Анализ характеристик динамических параметров [20, 23, 25] позволяет сделать ряд практических выводов, которые следует
-.74