Файл: Информационно-измерительная техника [сборник]..pdf

гатель

с цифровым барабаном:

Весь

диапазон

измерения системы

0 * 200°с

разбит на 20 пре­

делов, регистрируемых в цифровой форме. Шкала автоматического

компенсатора отградуирована в пределах от S

до

+13°с.

Результат измерения фиксируется на ленте

стандартной ширины

в виде

суммы: цифры, отпечатанной о помощью цифрового барабана

t n

и

отсчета

At

по графику.

Если измеряемая величина находится в установившемся режиме

или близка к нему

/ т . е . ,

когда t n

*= const

'/, то такая сис­

Настоящий

с б . , отр. 3

2 .

2. С . С . Х р и з м а н .

Цифровые измерительные приборы и

системы,

"Наукова

думка", 1970.

3. В. Н. X л

и о т у

н о

в. Основы цифровой электроизмери­

тельной техники.

Изд.

"Энергия",1966.

чески невозмолша [ 2 , 3 ]

. Микропроволочные терморезисторы ти ­

пов TPM-I и ТРМГ-1 имеют разброс параметров по начальному сопро­

тивлению до + 20/6, по температурному

коэффициенту

сопротивления

До + 10%. Таким образом,

эти

элементы

оказываются

невзаимозаме­

няемыми, что ограничивает

их

практическое использование .

рекции

[ 4

,

5 ] . Существующие

методы расчета и реализации

.датчиков

с

использованием

этих

схем при значительном

разбросе

параметров

чувствительных

элементов.сложны и не дают

возможнос­

величин.

Кроме того., расчету схем коррекции'предшествует,

как

правило,

трудоемкая работа по отбору образцов с близкими

пара­

метрами,

что неудобно при массовом производстве.

Возможно также применение

мостовой схемы для получения унифи­

цированных выходных сигналов

параметрических датчиков. Известны,

например, вторичные преобразователи

к

стандартным

термометрам

сопротивления различных градуировок

и

на различные

пределы изме­

рения температуры [ 6 ] . Была применена мостовая

схема коррек-

Характеристика

чувствительного

элемента имеет

вид

Ях=Я0{1+6х).

/ V

Здесь х

-

измеряемая

величина,

/?0

- начальное

сопротивле­

ние элемента,

S

-чувствительность.

Влияние

отклонения

R0

и

S

от

номинальных

значений

устраняется,

а нелинейный характер

зависимости UMX

= f(x)

" • " ^ • • ( • ^ . - - 1 ^ ^ )

•

/ 2 /

С учетом

/ I /

и того,

что

при

х=0

мост сбалансирован, полу­

чим

Ец RQ

SЗС

.

""«":

[«0(l+Sx)^]{R0^z]

•

/ 3 /

При ЛГ=хм а к с

иаш

достигает

максимума и равно

Ш К й

[ / ? 0 ( 1 ^ м а к с ) + Л 2 ] ( Л 0 + Л 2 )

'

Зависимость

/3/

Usm=f

(х)

нелинейна. Отклонение от

ли­

нейного

закона

выражения /3/ есть

приведенная погрешность

не­

линейности

датчика.

6 =

"макс

'

/5/

где

К = - г

• — £ " R o R * S

/см .£//

[ ' М ^ м а к с ^ К Л о ^ г )

'

Подставив

/г

в выражение /5/ и решив его

на максимум,по­

лучим

ш

~

4 ( V o - 1 )

'

/ Ь /

Из последней формулы видно,

что наиболее нелинейной харак­

теристикой

и вых^^-*' будут

отличаться датчики

с большим

/?0

и большим

S

при

/ Й0

I .

Задаваясь

допустимой

погрешностью

£

,

можно определить величину

сопротивления

Н±

. Сопротивления

/?2

и

Яъ

рассчитывают таким образом,

5 л макс

-1-2+1 0 ''-макс ~

1 -2

макс

Методика расчета

датчика заключается

в

следующем

:

I / для группы

используемых чувствительных

элементов

измеря­

ются сопротивления

RXl

и

ЯХг

при любых двух

значениях

измеряемой величины в пределах рабочего диапазона;

2/ по

измеренным

RXl

и

RXz

определяются

из

/ I /

R^tS;

3/ из

всех полученных

Л 0

и

S

выбирают максимальныеЛ0 ) ( Жс

4/ по

заданным значениям ДГм а к о ,

L i M a

K C

i ^макс

и

0

У ч в т о м

выбранных

Ломаке

и

^макс

находят

/Ц <?из /6/ и

5 М

из

/4//величины

Д 4

и

£ м

бух,ут

одинаковыми для всех датчиков/;

5/ для каждого

датчика в отдельности по определенным па­

раметрам чувствительного элемента / R0^

И

O"J

/ находят со ­

противления

плеч моста Д 2 £

из

/7/ и

R3l

из /8/ .

Затем каждый чувствительный элемент включают в отдельный

мост, параметры которого

£м

,

R ц

,

Д 2

и

/?3

подгоняют

до расчетных

величин

с требуемой точностью. В результате

откло­

нение характеристики

скорректированного

датчика

uBb^

=

f(x)

-

36

-

зоне 0 ¥ 200°С

с

параметрами

R 0

= 50 + 100 ом;

OL =

= / 3 *• 4 / . 1 0 "

\

град. Было принято: максимальная

погреш -

По указанной методике рассчитаны параметры

мостов для

каждо­

го чувствительного элемента и характеристики

и й ш =f(x)

дат­

Л И Т Е Р А Т У Р А

1 .

З.И.З е л и к о в с к и й и др. Приборы и системы

управ­

ления, * Н , 1970.

2 .

М и к р о п р о в о д

и приборы 'сопротивления. НИИ

электроприборостроения,

Кишинев,вып.5, 1967.

3 .

М и к р о п р о в о д

и приборы

сопротивления. НИИ

электроприборостроения,

Кишинев,вып.6,1969.

4 . A.M. Т у р и ч и н. Электрические

измерения неэлектричес­

ких величин.Изд. "Энергия", 1966.

5 .

Е.А. К а л я г и н . Термометры в

судовой аппаратуре

тем-

пературного контроля. Изд. "Судостроение", 1969.

6.

Е.М.Душин. Изв. вузов,

приборостроение, М , 1959.