Файл: Чижиков, Ю. М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки.pdf

Важной является полученная зависимость опережения от отношения Н/В. Опережение увеличивается с ростом Н/В, причем это происходит при всех значениях постоян­

ного обжатия за проход.

Так как процесс редуцирования идет с постоянным уменьшением Н/В, скоростные условия прокатки при не-

прерывном редуцировании, обусловленные влиянием са­ мого деформируемого металла, будут изменяться от пропуска к пропуску.

Всвязи с этим для поддержания оптимального ско­ ростного режима в редуцирующих агрегатах понадобит­ ся вводить соответствующие коррективы в работу агре­ гата по ходу прокатки при каждом проходе.

Вреальных условиях процесс усложнится тем, что од­ новременно с редуцированием, при котором полосы под­ вергаются обжатию по ширине, будет происходить еще

иобжатие полос по толщине, когда они будут проходить через горизонтальные валки.

Все это так или иначе будет сказываться на калиб­ ровке валков при непрерывном редуцировании.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАЛИБРОВКИ ВАЛКОВ

Основными элементами расчета являются сле­ дующие:

1. Одним из наиболее важных показателей калибров ки валков для редуцирования является степень заполне­ ния калибров при прокатке. По заданному суммарному

126

обжатию и отношению размеров сечения плоских слит­ ков глубину заполнения калибров можно определить по формуле

в_ 0,5

h3= 0,65м°-25 (1 Я. (6.23)

н

2. По величине h3узнают глубину ручья

представляет собой коэффициент запаса глубины. Вели­ чина hA не должна быть меньше 0,8 и больше 0,95, так

как при /1д> 0 , 9 5 возможно переполнение калибров, а при hA < 0 , 8 значительно увеличивается глубина калибров,

а следовательно, и номинальный диаметр валков, что не­ желательно.

3. По величине hA можно определить выпуск ка­ либров

При известном значении ти чтобы определить шири­ ну калибра у основания 6 Д, необходимо задаться коэф­ фициентом защемления г, который может изменяться в пределах от 0 до 1. При отсутствии защемления, когда z = 0 , ширина калибра у основания равна ширине поло­ сы, т. е. Ьд=В. Чтобы обеспечить большую устойчивость полос в калибрах нежелательно иметь Ьд>В. Нежела­ тельно также условие 2 = 1 , при котором В = ЬР, так как

127

5. В том случае, когда калибр выполняется с двойным выпуском, ширина калибра у разъема Ьр определяется по выражению

должен быть тем больше, чем выше склонность металла

куширению. По опытным данным, kz= 1,1 -4-1,2.

6.Выпуск калибра у разъема (второй выпуск) опре­ деляется по зависимости

Коэффициент k для глубоких ящичных калибров изме­ няется в пределах от 0,55 до 0,7. Большие значения k от­ носятся к более глубоким калибрам.

7. Устойчивость полосы в калибре проверяют по фор муле [см. (4.31)]:

Принимая функцию f(L/H)= 0,5 по уравнению (6.34), получим значение продольного изгиба задних концов по­ лос. Продольный изгиб в установившемся процессе и на переднем конце будет соответственно равен:

128

Чтобы избежать полной потери устойчивости, пре­ дельно допустимый продольный изгиб не должен пре­ вышать

где и — относительное обжатие в первом проходе.

При SA—S%on необходимо снизить продольный изгиб.

Это может быть достигнуто уменьшением выпуска у дна калибра т\ и увеличением k3 = 2h3/H. В тех случаях, ког­ да при изменении тх и k3 уменьшить продольный изгиб до допустимых пределов не удается, необходимо принять дополнительные меры, добиваясь того, чтобы функция f(L/H), характеризующая собой условия закрепления внешних концов, была меньше 0,5 и стремилась к нулю. Полная устойчивость металла в калибре, выражающая в отсутствии продольного изгиба, имеет место, когда

5Д=5/Я = 0.

8. Определение числа калибров. Прокатку в ящич­ ных калибрах обычно заканчивают, когда высота поло­ сы несколько больше высоты калибров, т. е. когда

Примем, что выходящая из первого калибра полоса имеет высоту h\=2nhv. Имея в виду, что

получим

или

Во втором и последующих глубоких калибрах по ана­ логии будем иметь

Обычные, неглубокие калибры применяют для про­ катки полос квадратного или прямоугольного сечений