Файл: Митрофанов, Е. Н. Армоцемент.pdf

щин. Нижняя граница ширины раскрытия трещин при расчете по первому предельному состоянию приведена в табл. 19.

Если нормируемая ширина раскрытия трещин, определенная с учетом предполагаемых условий эксплуатации, будет равна или больше ширины трещины в граничной области, определяемой по табл. 19, то подбор сечения растянутого элемента следует произво­ дить по первому расчетному предельному состоянию.

Второе предельное состояние будет являться определяющим при подборе сечения элементов, если нормируемая ширина раскрытия трещины будет меньше величин граничной области.

Центрально-сжатые элементы

Расчет центрально-сжатых элементов производится на проч­ ность и устойчивость:

ности армирования сжатой зоны сечения армоцементного элемента

где ф — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 21 главы СНиПП-В.1—62 при гибкости элемента меньше 65 и по экс­ периментальным данным ЛенЗНИИЭП (табл. 20) при гибкости больше 65.

63

Внецентренно-сжатые элементы

На практике чаще встречаются такие задачи, когда в элемен­ тах имеется хотя бы одна ось симметрии. Назовем для краткости точку приложения силы полюсом. При этом возможны два случая:

1) когда полюс находится в пределах ядра сечения; тогда все сечение элемента оказывается сжатым, и расчет ведется по обыч­ ным формулам;

2) когда полюс находится за пределами ядра сечения; в этом случае нейтральная линия делит сечение на растянутую и сжатую

64

гд —расстояние от центра тяжести сечения до крайнего воволокна;

т — коэффициент условий работы; /?'пр—расчетное сопротивление армоцемента осевому сжатию.

Рассмотрим в т о р о й с л у ч а й (рис. 8), когда

I - 2

eN

Примем следующие обозначения:

Ес—модуль деформации армоцемента при сжатии; Ер— модуль деформации при растяжении;

р — радиус кривизны нейтрального слоя.

Тогда, исходя из гипотезы плоских сечений, получим:

Z

где е — относительное удлинение армоцемента.

Ось Y совместим с нейтральной осью; ось X параллельна оси

65

где z отсчитывается от нейтральной оси. Следовательно, инте­ гралы, входящие в правую часть уравнения, представляют собой статические моменты сжатой зоны Suoc и растянутой зоны 5 1 Ю р от­ носительно нейтральной оси:

с е ч е н и я э л е м е н т а о т н о с и т е л ь н о н е й т р а л ь н о й о с и ; тогда

* N = E p S n p ,

Р

откуда

1 N

РEpSnp

или, подставляя в уравнение (11.17) значения напряжений, получим:

Интегралы, входящие в правую часть уравнения (11.18), пред­ ставляют собой моменты инерции сжатой зоны Л,ос и растянутой зоны / п о Р относительно нейтральной оси:

66

откуда

той и сжатой зон, лежащих на одинаковых расстояниях от ней­ тральной оси, абсолютные значения сжимающих напряжений равны растягивающим, умноженным на п.

Чтобы воспользоваться полученными формулами (11.24), необ­ ходимо определить положение нейтральной оси, которое опреде­ ляет положение ено:

шение которого позволит определить величину hp. Однако из-за сложности сечений тонкостенных стержней такой путь оказывается весьма трудоемким. Поэтому можно рекомендовать определять епо методом последовательных попыток, состоящим в следующем. Опыт показывает, что нейтральная ось располагается недалеко от центра тяжести сечения, а потому будем задаваться значениями епо через 1 см, начиная с еНо = ецт+1, и каждый раз подставлть то значение £Ио, которым задались, в формулу (11.25) и получать вычисленные значения еИ о, которые будем отмечать штрихом (е'н 0 ) до тех пор, пока вычисленное значение е' п о не станет меньше того значения, ко­ торым задались. Тогда точное значение еи0 будет находиться между двумя последними вычисленными значениями.

Поэтому появляется возможность путем расчета приближенно, с достаточной для практических целей точностью, найти окончатель­ ное значение. Разумеется, что интервалы между задаваемыми зна­ чениями <?но могут быть увеличены или уменьшены.

Интервалы с целым числом сантиметров выбраны потому, что получаются менее громоздкие числа. Вычисления следует произво-

67