Файл: Митрофанов, Е. Н. Армоцемент.pdf

изгибаемых элементов ткаными сетками. Для этого были прове­ дены испытания нескольких серий образцов на изгиб. Параметры изготовления образцов представлены в табл. 8.

по полному сечению образцов 80X20 мм. Однако в образцах, ар­ мированных неравномерно (схема 2), три тканые сетки располо­ жены в растянутой зоне с охватом сечения по высоте, равным по­ ловине толщины элемента. Таким образом, степень насыщения ар­

в крайних волокнах растянутой зоны на стадии раскрытия тре­ щины ЙТ = 0,05 мм свидетельствуют о потенциальных возможностях

31

неравномерного армирования. Действительно, при дисперсном ар­ мировании растянутой зоны элемента можно, практически не сни­ жая сопротивляемости армоцемента раскрытию трещин, сократить количество сеток почти в два раза за счет недоармирования сжа­ той зоны изгибаемого элемента.

Во всех случаях сжатую зону элемента необходимо армировать

зультаты испытаний образцов серии Be. При меньшем армировании образцов серии В6 , чем образцов серии Бв, сопротивляемость по­ следних раскрытию трещин ниже, чем первых, на 10%, а при рав­ ных параметрах армирования — на 15—20%-

Повышение прочности бетона, так же как и при растяжении образцов, оказывает сравнительно незначительное влияние на ра­ боту армоцемента при изгибе, особенно на стадии раскрытия трещин.

Чем выше прочность бетона, тем выше его упругие характери­ стики, а это обусловливает начальное раскрытие трещин на более значительную величину в сравнении с образцами из бетона мень­ шей прочности. Таким образом, применение бетона повышенной прочности марок «500», «600» и «700» эффективно для сжатых элементов и не всегда оказывается желательным для растя­ нутых.

Влияние прочности бетона на прочностные и деформативные свойства армоцемента

Определяющими факторами повышения прочности и деформативности армоцемента при растяжении и изгибе являются коли­ чество и характер распределения армирующего материала. Проч­ ность бетона, как показали испытания образцов, незначительно влияет на напряженное состояние армоцемента при растяжении. В большей степени прочностные свойства бетона проявляются при деформировании армоцемента. Действительно, повышая прочность

время деформативность сравниваемых образцов при растяжении снижается на 20—25%, в основном за счет уменьшения количества и увеличения ширины раскрытия трещин.

Расход цемента является одним из основных факторов, регули­ рующих прочность бетона. Имеющиеся данные свидетельствуют о том, что с увеличением расхода цемента на 1 м3 бетона сопро­ тивляемость армоцемента трещинообразованию практически не ме­

32

В образцах с расходом цемента 1000 кг/м3 образуется большое количество усадочных трещин, которые отрицательно сказываются на работе армоцементных образцов при растяжении.

Таким образом, оптимальным расходом цемента на 1 м3 бетона следует считать 600 кг. Надо также обратить внимание на зако­ номерности изменения трещиностойкости растянутых образцов с уменьшением их толщины при равных показателях степени арми­ рования и скорости загружения, но с различным составом бетона.

Из табл. 10 видно, что сопротивляемость трещинообразоваиию повышается с увеличением толщины элемента. Закономерность ро­ ста сохраняется для образцов с различным составом бетона, отли­ чительной особенностью является лишь количественное соотноше­ ние показателей трещиноватости. Увеличение степени насыщениябетона ткаными сетками способствует выравниванию показателей трещинообразования образцов различной толщины.

ности образцов, а также неоднородность напряжений в различной степени сказываются на их работе при растяжении. При этом именно состояние поверхности армоцементных образцов предопре­ деляет их сопротивляемость трещинообразоваиию, особенно на на­ чальной стадии.

Что касается стадии раскрытия трещин, определяющим факто­ ром трещиноватости будет являться эксцентриситет внутренних усилий, величина которого характеризуется степенью неоднородно­ сти напряженного состояния.

Для образцов малой толщины относительное влияние дефектов поверхности и эксцентриситета внутренних усилий проявляется в большой степени, что подтверждается также при испытаниях.

Повышение степени армирования образцов; особенно ткаными сетками с небольшими ячейками, компенсирует и локализует влия­ ние дефектов поверхности, выравнивая показатели сопротивляемо­ сти раскрытию трещин. Толщина защитного слоя бетона в армо­ цементных конструкциях, исходя из условия сохранения постоянной

33

степени дисперсности армирования по всему сечению, должна со­ ставлять 2—3 мм. С увеличением толщины защитного слоя сопро­ тивляемость армоцемента трещинообразованию понижается, при­ ближаясь, например, при толщине защитного слоя 6—8 мм к ха­ рактеру трещинообразования железобетона. Это обстоятельство следует учитывать при проектировании, не допуская отклонения от нормируемых величин.

Номинальные размеры толщины защитного слоя определяются допусками технологического оборудования и требованиями долго­ вечности. Все это предопределяет оптимальные варианты армиро­ вания, обеспечивающие стабильность прочностных и деформативных свойств армоцемента при растяжении и изгибе.

Можно придерживаться следующих рекомендаций по армиро­ ванию растянутых зон элементов:

п р и а р м и р о в а н и и т о л ь к о т к а н ы м и с е т к а м и —

11 — в комплекте две-три на 1 см высоты дисперсно армирован­ ных крайних волокон.

§ 5. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ АРМОЦЕМЕНТА

Растяжение армоцемента

Экспериментальные исследования армоцементных образцов при растяжении показали, что прочность их зависит от количества ар­ мирующего материала и практически не зависит от типа тканых сеток. Таким образом, прочность армоцемента при растяжении оп­ ределяется прочностью арматуры.

При разрушении армоцементных элементов тканые сетки, как правило, разрываются не сразу и не одновременно, что объясняется неравномерностью укладки сеток при бетонировании элемента, а также нестабильностью их деформативных свойств. Коэффициент неравномерности работы тканых сеток армоцементного элемента не превышает 10—15%.

Когда в качестве армирующего материала используются тканые стальные сетки с предварительным наклепом их (путем 20-кратной вытяжки с разгрузкой при напряжениях а=0-^-0,7 сг8р, где а в р — временное сопротивление стали сеток), разрушение образцов носит иной характер.

При достижении осредненных значений относительных дефор­ маций, равных е=2-7-3%, наступает предельное состояние по проч­ ности, определяемое началом расслоения армоцементного элемента

34