Файл: Барон, Л. И. Износ и защита внутренних поверхностей угольных бункеров.pdf

определяется ожидаемая глубина износа всех предварительно намеченных футеровочных материалов, а также конструкционного материала внутренних поверхностей бункера;

окончательно определяются участки необходимой футеровки и выбираются оптимальные для данных условий футеровочиые ма­ териалы;

пригодность штучных футеровочных материалов для первой зоны износа проверяется на сопротивляемость раскалыванию при ударе (по табл. 59).

Внутренние поверхности дмni.ua и вертикальных стенок, а также поверхности рассекателей должны быть возможно более гладкими. Нельзя допускать образования уступов и замкнутых пространств, в которых могла бы застаиваться стекающая с угля вода, а также выступов, способных задерживать движение угля.

Внутренние углы между смежными плоскостями наклонных сте­ нок днища необходимо заделывать раствором или бетоном. Шири­ ну плоскости заделки рекомендуется принимать равной 200 мм. Если днище бункера футеруется плитками, ширина плоскости за­ делки должна быть равной или кратной ширине футеровочной плитки. Внутренние углы между смежными плоскостями верти­ кальных стенок заделывать не требуется.

Подвижность цементно-песчаного раствора, применяемого для укладки плиток футеровки, должна соответствовать 8—10 см (по погружению стандартного конуса СтройЦНИЛ).

Толщина прослойки раствора между плитками футеровки и по­ верхностью основания не должна превышать 10 мм. Толщина швов между керамическими и шлакоситалловыми плитками должна быть не более 3 мм, а между плитками из других материалов (бетона, каменного литья, кирпича) — не более 10 мм.

Составы для приклеивания плиток футеровки должны подби­ раться строительными лабораториями в соответствии с требуемой прочностью сцепления.

С целью уменьшения усадочных деформаций в прослойке из цементного раствора, которым прикреплены футеровочных плитки, необходимо предохранять раствор от высыхания не менее семи су­ ток после укладки плиток. Для этого футеровку следует покрывать полиэтиленовой пленкой или слоем увлажняемых опилок.

Контроль прочности прикрепления плиток футеровки к основа­ нию производится при сдаче бункера в эксплуатацию определением прочности сцепления при нормальном отрыве трех плиток футе­ ровки в каждой из зон износа.

Для уменьшения износа швов между футеровочнымн плитками, снижения сопротивления скольжению угля по футеровке и более прочного крепления плиток к основанию при устройстве футеровки следует соблюдать следующие условия:

каждый последующий ряд плиток сдвигать по отношению к предыдущему на половину ширимы плитки (шахматная укладка); прямоугольные плитки укладывать так, чтобы их длинные сто­

201

роны располагались по направлению движения угля при разгрузке бункера;

швы между плитками заглаживать заподлицо с лицевой поверх­ ностью плиток.

Для предохранения от скалывания кромок футеровочиых пли­ ток первого ряда целесообразно окантовать разгрузочное отвер­ стие рамкой из уголковой стали. Упорный уголок следует замонолитить в бетоне при бетонировании днища бункера.

2. ПРИМЕР РАСЧЕТА ФУТЕРОВКИ УГОЛЬНОГО БУНКЕРА

Пусть требуется запроектировать футеровку железобетонного бункера для сортового антрацита крупностью 50—100 мм. Бункер расположен в здании углеобогатительной фабрики. В соответствии с общей компоновкой здания бункер имеет квадратную форму в плане, днище пирамидальной формы, одно центрально расположен­

этом в момент схода с конца желоба куски антрацита обладают скоростью, горизонтальная и вертикальная составляющие которой соответственно равны: v% =1,64 м/сек и и" =1,14 м/сек. Нижний

конец желоба расположен над серединой загрузочного отверстия на высоте / = 0,5 м над перекрытием бункера.

Крупность кусков антрацита 50—100 мм; угол естественного от­ коса {3= 30°; коэффициент внутреннего трения ц= 0,6; коэффициент крепости по шкале проф. М. М. Протодьяконова /=1,8.

За весь расчетный период эксплуатации через бункер должно пройти I млн. т антрацита.

Для определения границ зон износа, а также величин Япр и V, входящих в уравнения глубины износа (42) и (43), находим координаты точки падения антрацита на внутренние поверхности

угля. Для этого решаем уравнение (49). Решение этого уравнения дает значение г/= 18,5 м, что значительно больше /г,—5 м. Следо­ вательно, антрацит на эту стенку не падает.

Ищем координаты места падения угля па левой наклонной стен­ ке днища. Для этого решаем уравнение (50), которое дает коорди­ наты точки падения угля х=1,25 м; (/= 7,3 м.

Вычерчиваем в масштабе схему бункера (план и разрез) и по координатам х = 1,25 м; (/= 7,3 м находим точку, которая является центром падения потока угля. От центра падения потока угля строим границы первой зоны износа,

202

Остальные поверхности наклонных стенок днища относятся ко второй зоне износа, а поверхности вертикальных стенок — к третьей.

Ориентировочно принимаем для футеровки внутренних поверх­ ностей бункеров сталебетон и каменное литье. Согласно табл. 15 коэффициент трения антрацита по бетону равен 0,49 и по каменно­ му литыо 0,44.

По уравнению (36) определяем величину tga для футеровки из

бункера. Коэффициент, учитывающий влияние вида истечения на величину износа, будет поэтому равен единице.

Определяем ожидаемую глубину износа футеровки. В первой зо­ не эта величина определяется по уравнению (43)

Согласно данным, приведенным в табл. 33 для угля крупностью 60— 100 мм величины А/гу и Д/г„ имеют следующие значения:

Часть объема бункера V, после заполнения которой прекра­ щается ударное воздействие, определяется по положению точки па­ дения угля и по величине угла естественного откоса. Для нашего примера V —4,5 м3.

Коэффициент, определяющий влияние числа загрузочных от­ верстий, m= 1.

Подставив найденные значения в уравнения (42) и (43), по­ лучим глубину износа футеровки из сталебетона и из плиток из ка­ менного литья для первой и второй зон износа:

106 45-10—3-44- 10_в-7,37 — ■1,8 + 193-10“ 3-1,2 X

Д? = 10e(45-10-3-4,5-10-e- 7 ,3 7 ^ X

X 1,8 f 193-10 3 - 0,1 • 10- в - 1-1,82 •8 - 12 мм;

ДС2Т « 193-10 3 - 10е- 1,2-10-8 - 1-1,8218 = 1,2 мм;

Аз = 193-10-8 -10е • 0,1 • 10_в-1 • 1,82 ’8 = 0,1 мм.

203

С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

горнотехнологпческого характера. М., Госгортехиздат, 1960. («Научные сообще­ ния Института горного дела Академии наук СССР», вып. V).

4. Б а р о н Л. И. Основные научно-методические вопросы разрушения

горных пород механическими способами.— В ки.: «Разрушение горных пород ме­

ханическими способами». М., «Наука», 1966.

5. Б а р о н Л. И. О точности основных технологических показателен и ин­ женерных расчетов процессов добычи руд.— «Изв. Академии наук СССР. Отде­

В кн.: «Проектирование и строительство угольных предприятий», № 9. М., «Нед­ ра», 1969.

градского ордена Ленина института инженеров железнодорожного транспорта», вып. 146, 1954.

205