ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.10.2024
Просмотров: 133
Скачиваний: 0
П родолжение табл. 25
с/>
а
5
2
Й
0>
C J
о
и
<
2
К
ч
-я
н
о
я
а:
а
я
%
С О |
о о о о |
о |
о |
|
о |
о |
|
о о о о о о |
|
||||||||
|
|
|
см |
см |
см |
|
см |
см |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
о о |
о |
|
о о |
|
о о о о о о |
|
|||||||
О |
о о о* о” о о" о о*- о о о о о о |
|
|||||||||||||||
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
|
V/ |
V/ |
|
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
|
С О |
ю ю ю о |
о |
о |
о |
о о о о о |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
см см |
С О |
со |
С О |
|
С О |
о |
о о о о |
|
||||||
o' |
o' |
|
|
о о |
о |
|
о |
о- |
о |
|
|||||||
о |
о*- о |
о |
о |
о" |
о* |
о” |
о* |
о |
о |
о |
|
|
|||||
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
|
V/ |
V/ |
|
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
|
|
С О |
С О |
|
|
|
С О |
со |
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
1 |
о о 1 1 1 о*- о 1 |
|
I |
о* [ 1 1 і |
|
||||||||||||
|
V/ |
V/ |
|
|
|
V/ |
|
V/ |
|
|
|
V/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
1 1 1 1 1 о” 1 1 1 1 1 о 1 I |
1 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
,ѵ/ |
|
|
|
|
|
|
|
V/ |
|
|
|
|
1 |
1 |
ю |
|
о |
о |
|
о |
Ю |
|
о |
со |
о |
о |
ю |
о |
|
|
о |
1 |
о Ол |
|
|
см |
о |
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 1 |
1 о о^ о^ |
о |
о о о о |
|
|||||||||||||
|
|
о |
|
o' o' |
|
о о о о о” о о о |
|
||||||||||
1 |
|
о |
1 |
|
|
|
ю |
ю |
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
см |
|
|
|
|
о |
1 |
|
||||
1 1 |
о |
1 |
1 1 1 о о |
1 1 1 1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
о |
о |
|
|
|
|
|
о" |
|
|
||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
ю |
|
|
|
1 |
1 . |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
ю 1 1 |
|
1 1 1 [ ю ю |
1 1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
со" |
|
|
|
|
|
|
|
со |
со |
|
|
|
|
|
ю |
|
со |
|
|
С О |
|
|
1 1 1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
- |
— « |
|
|
- ч |
|
|||
|
1 |
і |
|
I 1 1 |
1 1 |
1 |
1 |
1 |
|
||||||||
|
|
|
|
00 |
00 |
|
|
|
|
|
о |
|
00 |
|
00 |
|
|
|
|
|
|
о" |
о*- |
|
|
|
|
|
|
о*- о" |
|
|
о |
|
|
|
С О |
со |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчетом. |
||
1 |
— |
- ч |
о* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
1 |
|
1 |
1 |
1 1 1 I 1 1 1 1 1 |
||||||||||||
|
о о |
|
|||||||||||||||
|
о” |
о |
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
со |
|
см |
см* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уточняются |
СМ |
( о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
■S |
о |
К |
Ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
ч * |
|
|
|
см |
|
|
|
00 |
|
со |
|
||||||
0 |
5 |
0 |
X |
|
|
см |
L O ' |
|
|
|
см |
|
|||||
|
0 , |
|
0 |
|
|
о |
см |
|
|
t - ч |
|
С О |
Е |
|
|
||
н |
|
|
|
|
|
о |
h - |
|
|
s |
|
|
|
||||
|
S |
н |
|
|
о |
я |
|
S |
|
|
|
Я |
О) |
|
Значения |
||
І М |
РЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
U |
из |
РЗ |
|
|
S |
0 |
0 |
|
|
|
|
0 |
н |
|
|||
С М |
см |
см |
CQ |
|
|
0 |
н |
а |
|
|
s |
|
X |
|
|||
D3 |
1 |
CQ |
|
|
|
н |
|
|
|
РЗ |
|
||||||
|
00 |
I |
|
|
£ |
н |
|
|
н |
|
н |
|
|||||
X |
X £ л ю |
Tf |
РЗ |
CQ |
РЗ |
|
|
РЗ |
С О |
со |
см |
см |
|
||||
ю |
ю |
ю |
|
|
ю |
ю |
£ |
|
|||||||||
•Ф |
СО |
|
о |
00 |
00 |
С О |
С О |
С О |
|
С О |
С О |
00 |
С О |
2 |
|
||
|
|
|
|
см |
см |
к я |
к |
|
я |
см |
я |
ю |
|
||||
х х X X с |
Е |
|
N |
а |
X |
п |
|
||||||||||
С М |
|
|
С О |
со |
со |
X |
X |
X |
|
со |
X |
со |
X |
со |
|
||
153
|
|
|
|
26. |
Физические свойства |
|
|
Свойства |
ЭИ405 |
ЭИ726 |
ЭИ572 |
ЭП285 |
ЭП284 |
|
|
|||||
Плотность в г/см3 |
..................... 7,96 |
8,12 |
7,96 |
8,16 |
8,16 |
|
Модуль |
упругости |
£'-10“4 в |
|
|
|
|
кгс/мм2 при температуре в °С: |
2,02 |
2,05 |
2,02 |
2,02 |
||
2 |
0 .......................................... |
2,06 |
||||
400 |
.......................................... |
1,74 |
1,70 |
1,85 |
1,83 |
1,83 |
500 |
.......................................... |
1,67 |
1,69 |
1,79 |
1,77 |
1,77 |
600 |
.......................................... |
1,58 |
1,60 |
1,70 |
1,69 |
1,69 |
700 .......................................... |
— |
1,52 |
1,60 |
1,61 • |
1,61 |
|
800 |
.......................................... |
— |
1,48 |
— |
1,53 |
1,53 |
Коэффициент линейного расши- |
|
|
|
|
||
рения а - 10е в см/(см-°С) при |
|
|
|
|
||
температуре в °С: |
|
15,2 |
|
14,1 |
14,5 |
|
20 |
100 ................................. |
— |
— |
|||
20 |
400 ................................. |
17,1 |
17,5 |
16,02 |
16,3 |
16,2 |
20—500 ................................. |
17,4 |
17,8 |
16,37 |
16,8 |
16,8 |
|
20—600 ................................. |
17,8 |
18,1 |
16,75 |
17,3 |
17,1 . |
|
20—700 ................................. |
18,2 |
18,6 |
16,97 |
17,4 |
17,4 |
|
20—800 ................................. |
18,6 |
18,6 |
17,94 |
— |
— |
|
Теплопроводность |
в |
|
|
|
|
|
кал/(см ■с • °С) при темпера |
|
|
|
|
||
туре |
в °С: |
0,048 |
0,046 |
0,048 |
— |
|
400 .......................................... |
— |
|||||
..........................................500 |
0,052 |
0,051 |
0,052 |
— |
— |
|
600 .......................................... |
0,055 |
0,055 |
0,056 |
— |
— |
|
700 ................................................ |
0,059 |
0,060 |
0,060 |
— |
— |
|
800 ............................................... |
— |
0,066 |
— |
|
|
|
800° С, рекомендованы сплавы на никелевой основе. Эти сплавы, имеющие различный состав и назначение, содержат не менее 55% Ni. В качестве основы сплава никель создает необходимые условия для образования стабильных аустенитных структур с плотноупакованной гранецентрированной решеткой, -которая способствует повышению жаропрочности. Никель, однако, не от личается высокой стойкостью к образованию окалины, поэтому для обеспечения поверхностной устойчивости сплавов на нике левой основе в их состав обычно вводят хром.
Высокой жаропрочности никелевых сплавов достигают допол нительным легированием, применяя в качестве упрочняющих эле ментов молибден, вольфрам, титан, алюминий, ниобий и др. Разные легирующие элементы различным образом повышают жаро прочность сплавов на никелевой основе, упрочняя твердый раствор, способствуя образованию карбидных фаз, повышая внутреннее трение и создавая благоприятные условия для развития процессов дисперсионного твердения. Усовершенствование состава никеле вых сплавов направлено на повышение уровня энергии межатом
аустенитных сталей
|
Марка стали |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЭИ612 |
ЭИ692 |
ЭИ725 |
ЭИ871 |
ЭИ787 |
ЭП286 |
ЭИ612К |
ЭП164 |
ЭП192 |
2X13 |
8,164 |
8,25 |
8,28 |
8,16 |
8,04 |
8,16 |
8,2 |
8,229 |
8,16 |
7,75 |
2,02 |
2,06 |
2,06 |
2,02 |
2,185 |
2,02 |
2,02 |
2,23 |
2,02 |
2,23 |
1,83 |
1,80 |
1,82 |
1,83 |
1,925 |
1,83 |
1,74 |
1,91 |
1,83 |
1,93 |
1,77 |
1,73 |
1,75 |
1,77 |
1,85 |
1,77 |
1,67 |
1,82 |
1,77 |
1,84 |
1,69 |
1,72 |
1,68 |
1,69 |
1,73 |
1,69 |
1,62 |
1,73 |
1,69 |
1,72 |
1,61 |
1,67 . |
1,61 |
1,61 |
1,66 |
1,61 |
1,44 |
1,65 |
1,61 |
____ |
1,53 |
1,57 |
|
1,53 |
1,515 |
1,53 |
|
1,56 |
1,53 |
— |
|
|
|
|
|
|
" |
|
|
|
14,8 |
13,0 |
14,1 |
13,8 |
12,7 |
13,1 |
|
14,15 |
14,3 |
10,1 |
15,9 |
15,55 |
15,85 |
15,2 |
15,4 |
15,3 |
15,18 |
16,18 |
16,5 |
11,4 |
16,1 |
16,0 |
16,2 |
15,7 |
15,8 |
15,5 |
15,65 |
17,2 |
16,8 |
11,8 |
16,6 |
16,2 |
16,2 |
16,2 |
16,0 |
16,1 |
16,09 |
17,4 |
17,2 |
____ |
16,9 |
16,85 |
16,7 |
16,5 |
16,6 |
16,3 |
16,50 |
17,8 |
17,4 |
____ |
|
|
|
|
16,8 |
|
17,05 |
17,9 |
|
|
0,045 |
0,043 |
|
0,054 |
0,050 |
0,048 |
0,044 |
|
0,050 |
0,066 |
0,049 |
0,047 |
— |
0,061 |
0,054 |
0,053 |
0,048 |
— |
0,055 |
0,065 |
0 053 |
0,051 |
— |
0,068 |
0,059 |
0,058 |
0,052 |
— |
0,060 |
____ |
0,057 |
0,055 |
— |
— |
0,062 |
0,063 |
0,057 |
— |
0,065 |
____ |
0,062 |
0,059 |
— |
— |
0,066 |
— |
— |
— |
— |
— |
ных связей в кристаллической решетке твердого раствора и упроч няющих фаз. Комплексное легирование сплавов на никелевой основе различными элементами — молибденом, вольфрамом, нио бием, в сочетании с титаном и алюминием, повышает степень упроч нения.
Жаропрочные свойства никелевых сплавов дополнительно повышают, вводя небольшие количества бора и церия. Бор, как показали исследования С. Т. Кишкина, С. 3. Бокштейна и других, способствует резкому замедлению диффузионных процессов по границам зерен; небольшие добавки бора улучшают показатели ползучести и длительной прочности сплавов. Церий способствует измельчению частиц, упрочняющих твердый раствор, и торможе нию их роста при длительных выдержках в условиях высоких температур. Добавление бора и церия, при определенных соотно шениях между содержанием их и основных легирующих элементов, повышает также пластичность сплавов при высоких температурах.
Химический состав никелевых сплавов, рекомендованных для изготовления лопаток газовых турбин, приведен в табл. 27.
154 |
155 |
|
|
турбин, |
|
|
газовых |
|
|
лопаток |
|
|
для |
|
|
никелевой основе |
температурах |
|
сплавов на |
при высоких |
|
жаропрочных |
работающих |
|
% ) |
|
|
(в |
|
|
состав |
|
|
Химический |
|
|
27. |
|
О
£
<
н
Ö
с
<
СО
и
I |
I |
I |
I |
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
—-< © |
||
I |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
соI |
1 |
© |
© |
© |
© |
о |
|
© |
сч |
|
|
©* |
|
"7 |
|
|
|
|
сч |
|
© |
© |
©> © |
гі |
|
1 |
||
|
счг- |
|||||||
|
©^ |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
о © |
о |
|
|
|
|||
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
со |
со |
СО |
© |
© |
|
|
СЧсчсчсч |
|
|
|
|
||||
1 |
|
1 |
|
7 1 |
7 |
7 |
71 |
|
1 |
|
1 |
|
|||||
счсо |
|
00 |
|
|
© |
сч© |
||
счсчсч |
|
|
|
|
|
|||
© |
счсчсо |
|
t"- Is- |
|
© |
|||
счсчсч'—1 |
|
|
’—■* |
|
|
|||
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
О) |
© |
© |
© |
тг© |
|
||
© о |
|
00 |
|
© |
© |
© |
© |
|
© |
|
© |
|
|||||
о © |
© |
|
|
— |
© |
© |
||
V/ |
V/ V/ |
V/ |
|
V/ |
М! |
V/ |
V/ |
|
© |
о |
© |
© |
|
со |
© |
© |
© |
© |
© |
|
||||||
© |
© |
© |
*—1 |
|
о |
© |
© |
о |
V/ |
V/ V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
V/ |
||
|
|
г- 00 |
|
о00 |
|
© |
||
СО |
|
|
00 |
► |
||||
© |
© |
© |
о |
© |
© |
© |
|
|
о |
© |
© |
|
© |
о о 1 |
|||
V/ |
V/ |
ѵ/ |
V/ |
V/ |
V/ V/ |
© |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
rf |
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
СЪ |
|
|
|
|
< |
|
|
|
сч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г- |
|
|
|
|
о |
< |
|
|
|
о |
|
|
|
сч |
со о |
|
CD |
|
|
|
||
х |
^ |
|
S |
|
|
|
||
0, |
5 |
s |
§ |
|
0 |
|
|
|
2 |
S |
(Т) СП |
|
|
|
|||
^ |
а |
2 |
|
<С |
|
|
|
|
н |
|
2 |
|
|
|
|||
ш 2 |
S й |
|
н* |
|
|
|
||
Й |
|
|
|
|
РЗ |
|
|
|
г- |
Н |
н |
SО- о 05 |
СО |
||||
© |
|
N |
0 0 |
|
00 |
CD 05 |
|
|
X |
к |
£ |
£ |
|
-г |
оо |
оо |
|
|
i s |
s |
|
|
||||
X |
X X X |
|
|
СО 0) |
|
|||
3 U
-Q
а
2
© |
© |
© |
о |
о |
© |
© |
© |
|
© |
©^ |
© |
|
сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
о |
о |
© |
о |
о |
||||
о |
© |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
|
V/ V/ V/ V/ V/ V/ V/ V/ |
||||||||
© t - ' - t ' - O O O O O |
||||||||
— < О |
© |
СЧ |
СЧ |
СЧ |
СЧ |
СЧ |
||
© |
© |
© |
О |
О |
О |
О |
о |
|
© |
© |
© |
о |
© |
© |
о |
о |
|
V/ V/ |
V/ |
V/ V/ V/ |
V/ |
V/ |
||||
|
|
О |
|
О |
О |
О |
|
о |
тс |
— |
— |
|
со |
со |
м . |
I |
со" |
V/ V/ V/ |
|
V/ |
V/ ѵ/ |
|
ѵ/ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
V/ |
|
© © |
|
|
|
|
|
|
|
|
о*- |
о |
|
|
|
|
|
|
|
V/ |
V/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СО |
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
© |
© |
© |
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
©1 |
о ©1 |
|
|
|
|
|
|
|
—Г—Г-н |
|
|
||
•1 |
сч сч |
|
|
|
© |
|
||
|
|
, сч |
|
|||||
© |
©Л о |
|
|
1 |
1 © |
|
||
о |
о |
© |
|
|
|
|||
© |
|
© |
|
|
|
О |
О |
|
© |
|
о |
|
|
|
© “ О |
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
съ |
|
|
|
|
< |
|
|
|
сч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РЗ |
|
^ |
r- |
|
|
|
|
© |
|
|
©© |
|
|
|
||
сч |
|
г- |
|
t*- |
|
|
|
|
X |
|
со |
|
© |
s |
|
|
s |
|
^ |
|
© |
|
|
|||
0 |
к |
s |
|
5 |
съ |
|
|
CD |
2 |
съ |
|
съ |
< |
|
|
н |
|
® |
^ |
|
2 |
|
|
2 |
||
н |
|
2 |
|
|
||||
£ |
2 |
2 |
|
й |
Й |
|
|
s |
03 |
H H H |
f-1 |
|
м |
||||
f- |
|
|
|
о |
о |
|
- |
|
(O |
I |
I |
I |
00 |
да |
|
э |
|
X |
|
|
|
|
|
|||
X! |
X X X |
|
|
|
|
|||
Значения уточняются расчетом.
156
Физические свойства этих сплавов приведены в табл. 28. Плотность их заметно выше, чем хромистых и модифицированных сталей, содержащих 12% хрома, и немного превышает плотность аустенит ных сталей. Коэффициент линейного расширения никелевых спла вов выше, чем хромистых и модифицированных, и ниже, чем описан ных аустенитных сталей. Значения теплопроводности аустенитных сплавов на железной и никелевой основе весьма близки.
Термическая обработка никелевых сплавов, рекомендованных для изготовления лопаток турбин, состоит из закалки, темпера туру которой в зависимости от состава сплава выбирают обычно
в интервале |
1080— 1180° |
С, и последующего старения при 700— |
1000° С. Для |
отдельных |
сплавов применяют двойную закалку, |
двойное или ступенчатое старение. Например, для сплавов ХН80ТБЮ и ХН80ТБЮА после закалки с 1100° С в воде ре комендуется ступенчатое старение по следующему режиму: на грев до 1000° С, выдержка 2 ч, дальнейшее охлаждение с печью до 800° С, выдержка 2 ч, охлаждение на воздухе; нагрев до 750° С, выдержка 20 ч, охлаждение на воздухе; нагрев до температуры последней ступени старения, соответствующей температуре, при которой будет находиться металл в процессе эксплуатации, вы держка 48 ч, охлаждение на воздухе.
Е. Е. Левин и Е. М. Пивник, изучавшие влияние многоступен чатой термической обработки никелевых сплавов на их свойства, отмечают, что в ряде случаев такая обработка обеспечивает бла гоприятное сочетание высокой жаропрочности с достаточной пла стичностью сплавов. Многоступенчатая термическая обработка может обеспечить оптимальные размеры и распределение в объеме зерен частиц упрочняющей фазы, повышающих длительную проч ность, пластичность и стабильность свойств сплавов. Влияние сложных режимов термообработки исследовали В. 3. Цейтлин, М. А. Филатова, Г. В. Эстулин и др. Следует отметить, что недо статком этих режимов является удорожание термической обра ботки, снижение производительности термических цехов и агре гатов.
Важнейшее значение для надежной службы лопаток и других деталей из жаропрочных сплавов имеет уровень их деформацион ной способности, который связан с соотношением прочности зерен и их границ, строением приграничных объемов металла и многими другими факторами.
Титановые сплавы. Титан характеризуется малой плотностью (4,5 г/см2) при относительно высокой прочности при разрыве. Для отожженного технического титана (99,6% Ті) предел проч ности ов = 50 ч-бО кгс/мм2, предел текучести сгт = 45 4-50 кгс/мм2. Удельная прочность (отношение предела прочности к плотности) некоторых титановых сплавов выше, чем многих высокопрочных конструкционных сталей. Относительное удлинение титана со ставляет 25—30%, относительное сужение — 35%. В нагартованном состоянии предел прочности титана повышается до 85 кгс/мм2,
157
28. Физические свойства никелевых
158.
S
05
5
05
S
05
S
05
К
05
S
05
S
05
сх
ю
Т'
5
05
0 0 |
ю ю |
ю |
СО |
СО СМ СО О |
СМ |
ЮСМ О 05 сп 90
CM СМ — ~ — —
Th
N- |
см |
|
|
0 5 |
|
|
|
|
см |
|
|
сО |
СМ О |
05 00 N- |
I |
|
Th Th N- 00 00 |
|
|
00 |
СМ СМ — г— *‘— * |
|
|
со |
, |
Ю 0 0 0 |
, |
|
O5oqt^ |
|
|
00 |
|
|
|
со |
Th Th N- оо оо |
СМ О О) GO N |
|
ОС |
|
СМ СО —I іо — Л 00 СМ СО Th Th Ю ІО
|
ч |
I |
|
Th |
1 |
О |
LO |
LO |
^ О) со со |
||
ть |
ть Th іо |
со |
ЮLO
оTh 05 СО со
Th Th Th іо со
юю
о_ ть о> со со
Th Th Th іо со
05 ■— 'CM C O N N
ОО О
c o o d d
S I M
—Г Th СМ о
°ЮОООСО N
N--- - 00 СО ю со Th Th ю со
о о о о о
о о о о о
СО СО оо СО О Th Ю Ю со со
О- О о о о
о о о о о
СО — ю о Th ю іо со © о о о
оо о о
00 СО СО СО 05 Th ю іо со со О СО О СО ©
o' o' o' o' о"
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
I O O C O O N |
||||
СМ |
|
|
00 |
I о |
о с |
|
|
|
N- 00 со N- CM * |
Th LO LO СО СО |
|||||
00 |
|
|
0 5 |
I СО іО ( |
|
|
|
СО N- СО ^ 05 СМ |
©^ о |
о |
о |
о |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
СМ СО 1"Г оо 05 — Г |
о |
о |
о |
o' о" |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—1—'—1—О) |
|
|
|
|
|
см |
|
|
-HCMlONN^ |
|
|
|
|
СО СО 05 со |
Th Th ю |
ю |
со |
||||
|
|
|
СМ О |
05 00 N- СО |
|
|
|
|
|
о |
Th о |
со — < |
|||
00 |
|
|
|
|
|
I |
см со ed Th |
о |
о |
о |
о |
со |
|||
|
|
СМ СМ —*— |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
о |
о |
о |
о |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
СО |
|
|
со СО 05 см |
СО Th |
|
|
|
о |
со со Th оо см |
|
|
|
|
|
|
СО |
|
|
05 оо со |
N- со |
|
|
|
см со со Th Th іо |
I |
|
I |
|
|
||
00 |
|
|
см |
— 7 |
— Г |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
СЧ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CU |
|
|
|
|
|
|
о. |
|
|
• О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>* |
|
• |
ОS о |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
lil н |
|
|
|
S |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cg |
|
|
• sS |
|
СО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5* |
О, |
|
|
со |
|
|
Он |
|
|
|
|
|||
|
си |
|
|
• |
о» |
У |
|
|
|
|
|
|
|||
« |
Hc |
|
|
я |
|
|
|
с |
|
|
|
|
|||
|
|
• |
я <о си |
|
|
|
|
|
|||||||
2 |
и |
S |
|
|
|
О |
>т |
|
|
У ч—S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
’—1N |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
• |
03 |
|
|
2 и |
|
|
|
|
СО |
о. |
|
|
, h ÖО. |
|
СОо |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
CD |
о о о о о о |
|
|
|
|
|||||
л |
с |
>-< |
|
|
|
|
Ё |
О |
О О О О О |
с? иÜ |
|
|
|
|
|
>»,5 |
|
|
|
|
|
ш “ |
|
|
|
|
|||||
н |
|
% |
о о о о о о |
|
а I I I и I& зсоо о о о о |
||||||||||
и л S |
|
||||||||||||||
о |
jfl |
s |
С М О О О О О - Ѳ * 0 ч « О О О О О О |
У о о о о о |
|||||||||||
н |
>> у |
T h U O C O t ^ O O ^ s S c ^ c M C N C M C M C M |
Ч CUTh ю СО N- 00 |
||||||||||||
о |
ч |
h |
|
|
|
о |
• |
|
|
|
cg >> |
|
|
|
|
1=5 О |
Ä |
|
|
|
|
|
|
м Р |
|
|
|
|
|||
-*
|
300—400° С (а не 20—400° С), 400—500° С (а не 20—500° С) |
|
20—750° С. |
соответственно |
|
интервала температур |
интервалов температур |
|
дано для |
даны для 800° С). |
|
* Значение коэффициента |
** Значения коэффициента I. до 700 — 800° С (а не 20— |