Файл: Кулоян, Л. Т. Тепло- и холодоснабжение в условиях теплого климата (на примере Армянской ССР).pdf

Скачать файл (10,95Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 89

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

промышленностью, в структуре тепловых нагрузок значитель ной является доля жилищно-коммунальных потребителей. Од нако из-за сравнительно низких значений абсолютных величин этих нагрузок, низкой теплоплотности и короткого отопитель ного периода масштабы централизованного теплоснабжения могут быть весьма ограничены. Очевидно, что теплофикация таких городов на базе собственных паротурбинных ТЭЦ явно нецелесообразна. Наоборот, в сравнительно крупных промыш ленных городах южных районов теплофикация (промрайона или всего города) во многих случаях оправдает себя. Таким образом, энергоснабжающая система на базе ТЭЦ смешанно го типа (ТЭЦ общего пользования), удовлетворяющая отопи тельно-вентиляционной, бытовой и технологической тепловым нагрузкам, является наиболее приемлемой для южных про мышленных городов.

Следует подчеркнуть, что целесообразность преимущест венного развития ТЭЦ общего пользования, т. е. со смешан ной тепловой наргузкой* сейчас уже не оспаривается даже для других районов страны [Л. 23, 56].

Известно, что для всего Советского Союза за 10 лег (1965—1975) их удельный вес в балансе централизованного теплоснабжения повысится на 5,7%, а удельный вес промыш ленных ТЭЦ, наоборот, за этот период сократиться на 6,9%. Из 970 млн. Гкал тепла, которое должно быть отпущено по требителям теплоэлектроцентралями в 1975 г., на долю про мышленных ТЭЦ приходится меньше чем 20% [Л. 23].

Как режимные, так и технико-экономические показатели работы такой ТЭЦ в значительной степени зависят от струк туры ее тепловых нагрузок, выражаемая долями технологиче ской нагрузки, нагрузки горячего водоснабжения и отопитель но-вентиляционной нагрузки в расчетной суммарной нагрузке ТЭЦ смешанного типа.

§ 2—12. Режимные показатели работы ТЭЦ со смешанной тепловой нагрузкой

Наиболее важным режимным показателем, влияющим на технико-экономическую эффективность теплофикации, являет ся расчетный коэффициент теплофикации

Qp	(2-43)
*Т9Ц= 7? ^ - •

* Очень часто их называют также промышленно-отопительными тепло электроцентралями.

145

10— 917

К важным режимным показателям относится также чис ло часов использования расчетного отпуска тепла от турбоаг регатов

0 ™д

hT=	(2 -4 4 )
Ж	’

число часов использования максимума тепловой нагрузки ТЭЦ

(2—45)

годовой коэффициент теплофикации
	д г ° д
	(2—46)
	агод ~~ <ЭГ0Д
В этих выражениях
qp и Q™1	— соответственно расчетный (часовой) и го
Q P T и Q™	довой отпуск тепла от турбоагрегатов;
Q P T и Q™	— соответственно расчетный и годовой от
	пуск тепла от всей ТЭЦ в целом.

Эти показатели достаточно удовлетворительно характери зуют работу отопительных ТЭЦ. Считая годовой график тех нологической тепловой нагрузки постоянным, часто этими же показателями характеризируют также работу п р о м ы ш л е н н о - о т о п и т е л ь н о й Т Э Ц .

В действительности технологическое теплопотребление также в той или иной мере зависит от внешних климатических условий. Кроме этого, даже при постоянном годовом графике технологической нагрузки фактические значения режимных показателей ТЭЦ смешанного типа определенным образом за висят от структуры тепловых нагрузок [Л. 57].

График тепловых нагрузок по продолжительности для ТЭЦ смешанного типа представлен на рис. 2—16. Обозначим расчетные значения технологической тепловой нагрузки через Q£ex, а отопительно-бытовой нагрузки через Q pt . Остальные

обозначения указаны на рис. 2—16. Классификация тепловых нагрузок по виду теплоносителя предоставляет большие удоб ства для выбора типа теплофикационных турбоагрегатов.

Обозначим долю расчетной технологической нагрузки в

суммарной	нагрузке через	п и назовем	ее коэффициентом
б а з о в о й	(технологической) нагрузки
	п =	QтехР	(2 -4 7 ;
		Qf

146

где Q$ ■ фактическая, т. е. полная расчетная нагрузка

ТЭЦ смешанного типа (рис. 2—16).	отопи
Величину 1—п, которая показывает долю расчетной	отопи
тельно-бытовой тепловой нагрузки, обозначим через х
х = I — п =	(2—48)

Ф а к т и ч е с к и е значения перечисленных здесь, как и ана

логичных показателей работы ТЭЦ смешанного типа, обозна чим через индекс «ф».

Согласно рис. 2—16, фактическое значение коэффициента

теплофикации такой ТЭЦ будет равно
	Q£ -Ь Q тех	(2 -49)
ТЭ Ц	Q S , + Q?ex

Преобразуя последнее выражение с учетом предыдущих
уравнений [Л. 57], получим
атац = атЭ1' (1 ~ п) + патэц’		(2—50)

147

где оф = ^225-----коэффициент теплофикации по технологиче- ^тех

ской (промышленной) нагрузке.

Таким образом, фактическое значение коэффициента теп лофикации ТЭЦ смешанного типа находится в линейной зави симости от структурных коэффициентов тепловых нагрузок.

При значении п, равном единице,	т. е. при чисто промышлен
ной базовой нагрузке, « фц = а"эц.

Фактическое число часов использования	максимума теп
ловой нагрузки, согласно рис. 2—16, равно
Q год Q г°д	(2 -5 1 ) '
= _ от ' W j e x	(2 -5 1 ) '

где ()™д, — годовая отопительно-бытовая и технологи

ческая нагрузки. Учитывая, что для чисто отопительной ТЭЦ

о т и, обозначая число часов использования технологи

	Огод
ческой нагрузки через hn ~тех , после ряда преобразований
	Q L
получим
=	n (hn — h0) 4 * h0 = nhn -f- xh 0.	(2—52)
На величину	положительное влияние оказывает число
часов использования расчетной технологической		нагрузки Ъ„.

Даже при резко выраженном пиковом характере отопительной нагрузки число часов использования максимума тепловой на грузки промышленно-отопительной ТЭЦ может достигнуть значительной величины, если значения п и h n достаточно высо ки. Понятно, что чем больше величина hn , тем меньшим может быть значение п и наоборот.

Из последних уравнений следует, что

Ь0фhp

(2 -5 3 )

hn hp

Последние выражения можно использовать для нахождения величин п п х, когда ho и hn известны, a h* задано. Так, напри

мер, если h n == 7500 ч, a ho = 1000 или 2000ч (отопительная

148

нагрузка имеет ярко выраженный пиковый характер), то для достижения значения = 6000 ч доля технологической на

грузки должна достигнуть соответственно п = 0,77 и п = 0,72. Фактическое число часов использования расчетного отпус ка тепла от турбоагрегатов, согласно рис. 2—16 и уравнениям

(2—48), (2—49) и (2—52), равно


	Q r , + Q ^ T				nhn		hTQTp
	Q * - 2 Q n„K			-	аФц +		4 aQ \| '
где SQnHK —	расчетное значение суммарной пиковой тепло
	вой нагрузки			(по пару и горячей воде);
Q™j).T и Q™T — соответственно годовые технологическая
		и отопительно-бытовая нагрузки, покры
		ваемые			от теплофикационных			турбин.
После ряда, преобразований, получим
h* = hT+		(ЪП— hT) П +				n		(2—54)
						а«ц(1 — П)
Таким образом,		и в данном случае, зная к о э ф ф и ц и е н т
б а з о в о й н а г р у з к и			п, можно оценить ожидаемое значе
ние величины	йф. Зависимость этой величины от п имеет кри
волинейный характер. При п				=	1, h Ф= hп .
Если по значению			п величина			афэц	уже определена, то

значение h* можно найти по более упрощенной формуле. Обоз начив

—^—	- ------ 7Z---- ^-r—j---- п— “ т >	(2—55)
«Тфец	атэц(1 - п ) + п*т"эц
получим
	Ьф = hr -f- (hn — hx) m.	(2—56)

Величина годового коэффициента теплофикации для ТЭЦ со смешанной тепловой нагрузкой будет равна:

		ro,a	\	О год
аФ		Qтех.т	] \|	^ тех.т
аФ		1	) ‘	Г)ГОЛ
ГОД— ^год	(	ГОД	) ‘	Г)ГОЛ
	(	от.т	1	^ от .т

На основании^—47; 2—52)

149

Огод		nhn		h„ (1 — л-)
O	— n (h„— h0) + h0 ”_				hf
OT.T				о
Для облегчения анализа введем новое обозначение
		h„ n		h„ (1 — х)	(2—58»
	6 “	“ Ь Г	=	ho

Пользуясь им, окончательно получим:
	0 * д= 1	— (1 — «год) ( 1 - е ) .			(2	59)
На основании этик зависимостей построены номограммы,
которые дают возможность			при заданном		коэффициенте	ба
зовой тепловой нагрузки п, или				к о э ф ф и ц и е н т е о то пи-
т е л ь н о б ы т о в о й		н а г р у з к и х, оценить фактические

значения расчетного коэффициента теплофикации и основных

режимных параметров (рис. 2—17 и 2—18).					фигури-
На этих графиках вместо величин			h0, hT, h* и
руют безразмерные	h0	hT	h*	hf
	величины.—> -:—		’-г— и 5—>что дает воз-
г г	h„	h„	h„	hn

можность при любых заданных значениях hn определить влия ние коэффициента базовой нагрузки п (или коэффициента ото пительно-бытовой нагрузки х = 1— п) на режимные показа тели ТЭЦ со смешанной нагрузкой.

Попытаемся путем ряда упрощающих допущений найти связь установленной электрической мощности ТЭЦ смешанно готипа от режимных и структурных показателей.

Учитывая, что технологическая нагрузка в паре покрыва ется от промышленных отборов турбин типа ПТ или турбин с противодавлением типа Р, а отопительно-бытовая нагрузка покрывается от теплофикационных отборов турбин типа Т п ПТ, можно установленную теплофикационную электрическую мощность ТЭЦ, соответствующую внешнему теплопотреблению, выразить равенством

NcV = N? + Ny,

где Nt — электрическая мощность, соответствующая теплофи кационным, а

Ми — производственным отборам (турбин типа ПТ или Р). Номинальная электрическая мощность ТЭЦ окажется равной

NL = (Фк N? + N*), М В т ,

(2—60)

150