Файл: Ашрабов, А. Б.pdf

Скачать файл (11,42Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 216

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Принимаем		2	0	28 А-Шв с			FH = 2-6,16 = 12,32 см2.
Проверяем		условие			F,HRaH	<	Ruenh'n.
	400-12,3 = 49200 < 250-147-2,5 =								92 ООО		кГ,
т. е. нейтральная				ось действительно				проходит			в полке.
Определение				потерь		предварительного					напряже
ния (при натяжении арматуры на упоры).
Потери		предварительного					напряжения			арматуры до
обжатия бетона складываются из потерь:
а)	от релаксации				а3 = 0;
б)	от деформации				анкеров
	а4 =	(X, + Х3)^			= 2-1 ^		= 334			кГ/см2;
в)	от температурного					перепада
		а7	= 20 At = 20-20 = 400 к						Г/см2.
Итого
		V	= а з + а4 + а7 = 734					кГ/см2.

Потери после обжатия бетона складываются из потерь: а) от усадки бетона

а, =400 кГ/см2; б) от ползучести бетона

Производим вычисление геометрических характеристик приведенного сечения (рис. VII. 9):

_	2-10»	. о т
Ев ~~ 0,38-106 —
« F a = 5,27-12,32 = 65 си 2 .
Площадь приведенного	сечения ^	= 147,5-2,54-42,5-

•8,5 + 24-1,5 + 5 , 5 ^ + 65 = 370 + 362 + 36 + 117 + + 65 = 950 см*.

Статический момент относительно нижней грани ребра:

S n p =	147,5 -2,5 -43,75 + 42,5 -8,5 ^	+ 24-1,5 -12 + 5,5 •
.	\| .42.5+65-7,15 = 16 150 +	7675 + 432 + 3320 +
	+ 465 = 28042	см3;

262

Ф5_

100

06A-I

40[бод- ЧйШ

Сетка С'1

1175О

Ш250

Каркас К~3

1600

Ш200

Ф4 В-1

Ф5 В'!	Каркас	К-1
ВЬ5Ш
Ф5
' - Г Г	6000	2900 ISO
S0\ 2900	6000	2900 ISO
ШЮО	Ш200	шЮО

		WO
Ф6А-1					Ф6А-1
		Ф6^		Каркас К~2	Ф6А-1
		Ф6^		Каркас К~2	5>1
600		40	\600	1600	\600
шЮО	§£	Ф16А-1			'шЮО 30 U
	§£	Ф16А-1			'Ф16А-1

Рис. VII. 9. Армирование элементов сборного ребристого настила размером 3x12 м.

h — у = 45 -

29,6 = 15,4

см.

Момент

инерции относительно

центра тяжести

сечения

Л Р

= 1

1 Z

^ 5 - 3

147,5-2,5- 14,15й

+ $t*W

+ 8,5

• 42,5-

•8.352

5 ' 5 - 4 2 ' 5 - 1 ' 3 2

1,5-24-17,6'+

6 5 - 2 2 , 4 5 » =

192 + 73 900 + 54400 + 25 200 +

197 +

1730+11

150+

32 8 0 0 = 199569

см\

N0i

(°о -

° т )

= 12,32- (4950 -

734) =

52 100

кГ,

где а0

ш= 0,9

R" = 0,9-5500 = 4950

кГ/см2.

е 0

2 9 , 6 - 7 , 1 5 =

22,45

см.

_Nm

,NoVe20

52 100

52 100-22,45» _

w n , 1

( 1

9 n _

а б ~ ? Г

+ — 7 — -

-95?Г i

199 569

~ 5 5 , 0 + 1 3 2 , 0 -

187,0 « Г / с л 2 < 0 , 8 5

2 5 0 0

2 1 0

кГ/см2.

Таким образом, потери от ползучести бетона

KE^R

2-106-500

1 0

п о

°2 = £ ^ °б = °> 8

0,38-10а-500-0,85

' 1 8

7 =

0 к Г 1

С М

Итого а п 2 = о п 1

+ а2 = 400 + 920 = 1320

кГ\см2.

Суммарные

потери

а п «

а т

+ а п , = 734 + 1320 = 2054

кГ\см2.

Определение

прогиба.

Настил

относится к

III

кате

гории

трещиностойкости

и работает

в период эксплуа

тации в нормальном температурно-влажностном ре

жиме.				на три равные части (р = 3).
	Разбиваем полупролет
Строим		эпюры нормативных			изгибающих		моментов
(рис. VII,8, г): слева — от кратковременной и справа —
от	длительной нагрузок: <?£л =				1280 кГ\м\ q\ =		р н	=
=	300	кГ/м.
	Моменты в сечениях плиты от длительной							норма
тивной		нагрузки:
		M	=	* A . X - f 2		'
Мс_с = 7,6 X 5,93 - 1 , 2 8			* 5	, 9 3 2	= 45 -	22,5 = 22,5.		т. м.

264

Mt	=	7,6 X 3,93 -	1	, 2	8	* 3 , 9 3 2	=	29,9 -	9,9 =	20,0 тм
M,	=	7,6 X 1,93 -	1	, 2	8	^ 1 , 9 3 2	=	14,7 -	2,38 =	12,32 тм;
						М3	= 0.

Моменты в сечениях плиты от кратковременной нор мативной нагрузки:

Мс_с = 1,78 X 5,93 - 0 , 3 х 2 5 , 9 3 2 = 10,6 - 5,3 = 5,3 тм.

Мх = 1,78 X 3,93 -

М2 = 1,78 X 1,93 -

0	,	3	х	2	3	,	9	3	2
0	,	3	Х	2	1	,	9	3	2

=7,0 - 2,32 = 4,68 тм.

= 3,44 - 0,56 = 2,88 тм;

/И3 = 0. .

Моменты в сечениях при появлении трещин:

МТ = R}Wr + М-л.

^ Ц 6 - 9 = 6750

см3

1,75 X 6750 =

11 800

см3;

R*p = 28 кГ/см2;

гя

= 7,1

см.

Щь

(е0 + г.) =

32 200 (22,45 +

7,10) = 9,5

тм.

R» =

11 800 X 28 = 331 000 кГ/слс = 3,31

тм.

No2

FHmT

(а0 -

ап ) =

12,32 X 0,9 (4950 -

2054) =

32200

кГ.

МТ

= 2- (9,5 +

3,31) =

12,81 X 2 = 25,62

тм

(все

се

чение).

Данные сводим в табл. VII. 3.

По

данным

таблицы

определяем

В = 0,85

Е6-21пр

= 0,85 X 0,38 X Ю6

X 4 X Ю5

= 1,29 X 10"

кГ\см2.

Из

табл. VII . 3 следует,

что сечение с — с, в

кото-

ром МТ < М„ будет

работать

трещинами.

то же

время

в сечениях

1 — 1, 2 — 2 и 3 — 3, где Мт

превы

шает

Мн,

трещины

в эксплуатационной стадии

будут

отсутствовать. Соответственно

при вычислении

значе

ний

кривизны

для сечения

с — с

будем

пользо-

265

Таблица VII, 3

						Сечение
Расчетные величины					С - С	1—1	2—2	3—3

Мп		(от	всей	норма	27,8	24,68	15,20	0,0
тивной нагрузки), тм
Л1Д Л - тм . . . .					22,5	20,0	12,32	0,00
МТ,		тм . . .			25,62	25,62	25,62	25,62
No					64,4	64,4	64,4	64,4
					14,46	14,46	14,46	14,46
Моб= N			olo	• •
2/п >		см* . . . .			4.105	4.105	4-105	4-105
е0	, см				22,45	22,45	22,45	22,45
В,	кГ-см* . . .				1,29-10»	1,29-Юи	1,29-Юп	1,29-Юп

ваться формулами, приведенными в СН и П II - В. 1-62, а для сечений 1 — 1,2 — 2 и 3 — 3 —формулой у = g--

Полную величину деформации предварительно-на пряженного элемента III категории трещиностойкости определяем по формуле

/ =	/ 1 - Л + / з -
Величины прогибов	/, , / 2 , и f3 можно определить

по хорошо известной в строительной механике формуле

Применив точечно-линейное интерполирование функ ции изменения кривизны по длине балки, докт. техн. наук Г. И. Бердичевский получил практическое выра жение для нахождения величин прогибов

Asms + ... +Артр),

где р — количество участков, на которые разбит по лупролет;

/ — полупролет;

1		1; As 6(p-S); Л р = 1 ;
pi	к.
т1 =		ms
	т ^ ;

266

Вычисляем

fx.

сечения

с — с ,

работающего

Значение

М для

трещинами,

принимаем

равным

М3

= М н

+ N0e = М н

= 27,8

тм.

Величина

М3

не отличается от величины

М„, так как

е =

Для

сечений

1 — 1, 2 — 2 и 3 — 3, работающих без

трещин,

значение

М принимаем

равным

/И = МН —

— / И о б ,

что позволяет

учесть

влияние

выгиба от обжа

тия.

Мх = 24,68 -14,46 =

10,22 тм;

Мг = 15,20 -

14,46 = 0,74 тм;

Мг = 0,0 -

14.46 = -

14,46

тм.

Вычисление

кривизны

для

сечения

с — с выпол

няем по формулам

1,5 +

7 '

2 , 5 Т

е,

М3

2 7 8 0 0 0 0

= 0

1 6 1

bhlRl

2 7 , 4 - 3 7 , 8 5 2 - 4 4 0

где

Ьх -

5 0 ~ 5

3 7 °

| g - =

13,70 см;Ь=2Ь1~

2-13,7

Л0 = 37,85 см; R"

= 27,4 ли;

440

жГ/слс2.

= Т ' ( l -

= 0,645 (1 -

2 - ^ з 5

0,645(1 —0,033) =0,625;

, _ ( b ' n - b ) К

__ ( 2 9 5 - 2 7 , 4 ) - 2 , 5

bh0

2 7 , 4 - 3 7 , 8 5

—

v,vto,

и. — — —

2 - 1 2 , 3 2

— 0 0 9 4 -

~ b h 0 ~ 2 7 , 4 - 3 7 , 8 5 ~~ U , U Z ^ '

м± _

2 - 7 8 0 , 0 0 0 _

о 2

* - N 0

6 4 - 4 0 0

4 < 3 ' ^

1,5 +

0 , 6 4 5

1,8

+ 2 5 - 0 , 6 2 5

1 ( 1

+ 5

, 0 1 6 1

)

ц , 5 . i ^

2 _

1 0 - 0 . 0 2 4 - 5 , 2 7

3 7 , 8 5

•

2 , 1 4 5 .

0 > 1

8 4 +

0,265 = 0,449;

1 , 8 + 2 , 0 2 - 1 , 8 0 5 т

1 3 , 1 — 5

2 6 7

Смотрите также файлы

Отчет по следующим вопросам Что происходит с семьей в современном мире Почему около 80% браков заканчиваются разводом.docx

8таырып. Тркі тілдеріні классификациясы Жоспары.docx

Теоретическая часть. Общая характеристика заболевания.docx

Отчет о прохождении учебной практики по получению первичных профессиональных навыков и умений.pdf

Задача Первоначальные инвестиции в инвестиционный проект составили 1 000 д е. В таблице указаны ожидаемые чистые денежные потоки по годам реализации проекта. Проект рассчитан на 5 лет.docx

Файл: Ашрабов, А. Б.pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно