ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 220
Скачиваний: 0
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
VII. 2 |
|
|
Определение |
расчетных |
нагрузок на 1 м* настила |
||||||
|
|
|
|
|
Норматив |
Коэффици |
Расчетная |
||
|
Элементы |
|
|
ная нагруз-' |
|||||
|
|
|
ент пере |
нагрузка, |
|||||
|
|
|
|
|
ка, кГ1м' |
|
грузки |
|
кГ/м* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
/. Постоянная |
нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
2 слоя гравия на мастике |
|
|
70 |
|
1Д |
|
77 |
||
4 слоя толя-кожи |
|
|
|
20 |
|
1,1 |
|
22 |
|
Цементная стяжка 5-3 см |
|
|
|
|
|
|
|
||
Т = 2200 кГ\м3 |
|
|
|
66 |
|
1,1 |
|
73 |
|
Утеплитель -г = 500 кГ1м3 |
|
|
|
|
|
|
|
||
5 = |
12 см |
|
|
|
60 |
|
1,2 |
|
72 |
Пароизоляция |
|
крупнопа |
5 |
|
1,1 |
|
6 |
||
Сборный железобетонный |
|
|
|
|
|
||||
нельный настил (с заливкой швов) |
|
|
|
|
|
||||
— по серии ПК-01—99/62 |
выпуск 1 |
205 |
|
1,1 |
|
225 |
|||
|
ИТОГО |
. . . . . |
g"K= 426 |
|
|
gK |
= 475 |
||
|
II. Временная |
нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
1,4 |
|
140 |
|
|
ИТОГО |
|
q" = 526 |
|
— |
q = 615 |
||
|
Расчетный изгибающий момент при действии посто |
||||||||
янной и снеговой нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|||
' |
16 |
р |
_ (319 + |
140)0,83' |
= |
19,76 |
кГм. |
||
16 |
|
16 |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
Расчетный изгибающий момент в плите при дейст |
||||||||
вии |
постоянной |
равномерно-распределенной нагрузки |
|||||||
и сосредоточенной от |
веса |
рабочего с |
инструментом |
||||||
Р — 120 кГ. При действии сосредоточенной нагрузки в
середине |
плиты принимаем М |
pi |
|
|
|||
5' |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
м = 319.0,833 + |
|
120-0,83 = |
^ + |
^ = |
^ |
^ |
|
|
16 |
1 |
5 |
|
|
|
|
Полезная |
толщина плиты |
равна |
|
|
|
||
|
h0 |
|
= 2,5 - 1 , 0 |
- 0 , 2 |
1,3 |
СМ. |
|
|
М |
|
3360 |
|
|
|
|
Л0 = |
bh\Rn |
|
1001,33-250 = |
0,079; т = 0,96. |
|||
17-286 |
|
|
|
257 |
|
|
|
Требуемое |
сечение арматуры |
|
|
|
||
г |
|
М |
3 3 6 0 |
:0,85 см2 |
|
|
|
а |
iKRi |
0 , 9 6 - 1 , 3 - 3 1 5 0 |
|
||
Принимаем |
7 0 |
4В1 с шагом |
150 мм; Fa — 0,88 |
см2. |
||
Расчет |
поперечного |
ребра. |
Расчет производим |
толь |
||
ко для более нагруженного среднего поперечного реб ра. Армирование крайних и средних поперечных ребер
принимаем |
одинаковым. |
|
|
|
|
|
|
|||||
Поперечное ребро |
рассматривается как свободно ле |
|||||||||||
жащая |
балка на двух |
опорах. |
|
|
|
|
|
|||||
Расчетные усилия в ребре определяем для двух |
||||||||||||
комбинаций |
нагрузок: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
1) |
при |
действии |
постоянной |
и снеговой нагрузок |
||||||||
(рис. |
VII. 8, а); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2) при действии постоянной и |
сосредоточенной |
от |
||||||||||
веса рабочего с инструментом (рис. VII. 8, б). |
|
|||||||||||
Величина |
расчетного пролета |
принята |
равной |
рас |
||||||||
стоянию между осями продольных ребер (рис. VII. 8, в). |
||||||||||||
1. Постоянная |
расчетная |
нагрузка |
на |
ребро |
|
|||||||
Собственный |
вес ребра |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
ql |
= 0,08-0,125-2500-1,1 = 28 |
кГ/м. |
|
||||||
Нагрузка |
от плиты: q2 = 319-0,99 = 316 |
кГ/м. |
|
|||||||||
Расчетная |
снеговая |
нагрузка |
на |
ребро |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Р= |
140-0,99= 139 |
кГ/м. |
|
|
|
|||
Расчетный |
изгибающий |
момент |
в |
пролете |
|
|
||||||
|
м |
= |
<ft + « , ) P = |
483 X 2,88» |
= |
4 9 5 к |
Г М ш |
|
|
|||
оо
Расчетная перерезывающая сила на опоре
|
( q i + |
q + P ) l |
^ |
4 8 3 X 2 , 8 8 „ |
6 9 6 у Л |
^ |
• |
2 |
|
2 |
|
2. Расчетная |
сосредоточенная |
нагрузка от веса |
|||||
рабочего с |
инструментом |
|
|
|
|||
|
|
Р= |
100 X 1,2 = 120 кГ. |
|
|
||
Расчетный |
изгибающий |
момент |
в |
пролете |
|||
м |
|
(Ь + ъи* |
,pl |
3 4 4 X 2 , 8 8 ^ |
, |
||
м |
= |
§ |
+ |
Т |
g |
h |
|
_ 1 _ 1 2 0 |
X 2 , 8 8 ^ 3 5 g |
+ б 9 = |
к Г м |
^ |
|
||
2 5 8
CL О*
а, б-расчетные |
|
схемы нагрузок |
|
|
||
'J |
12 |
И |
10 |
I ; |
I 2 |
I J |
ПЗ |
12 |
1/ |
0 |
/ |
г A 3 |
Ш0 1 2000 | |
20002000 |
2000 |
1930 |
||
|
Эпюра M" |
Злюра Mi* |
|
||
|
|
|
|
'дл |
|
Схема плиты и эпюры нормативных |
изгибающих |
моментов |
|
Si'1475 |
|
l l H I I I I H N I I l H l l .
то |
10360 |
Расчетная |
схема и схема нагру |
зок |
при монтаже |
Рис. VII. 8. Схема плиты и эпюры изгибающих моментов.
Расчетная перерезывающая сила на опоре
Q = |
(dl+JU£ |
+ р = |
3 4 4 |
х 2 2 - 8 8 + |
120=496 + 120=616 |
кГ. |
|||
Наиболее |
невыгодной |
является 1-я |
комбинация |
на |
|||||
грузок. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбор |
сечения |
арматуры. |
Ребро |
армируется |
од |
||||
ним |
плоским |
сварным |
каркасом. Рабочая арматура |
из |
|||||
стали класса |
A - I |
(Ra |
= 2100 |
кГ/см2). |
Тавровое |
сече |
|||
ние ребра рассчитываем как прямоугольное с шириной
полки вп = 99 |
см. |
|
|
|
|
|
|
|
h0 = 1 5 , 0 - 2 , 5 = 12,5 |
см. |
|
||
А0 = —гЦ— |
= |
|
= 0,0128; то = 0,995. |
|||
|
enft2oKu |
99X12,52X 250 |
1 |
0 |
||
Площадь |
сечения |
арматуры |
|
|
||
г |
= |
М |
= |
49 500 |
1 п |
» |
Fa |
§ |
|
= 1,9 см~. |
|||
|
|
Т ^ а |
|
0,995X12,5X2100 |
|
|
Процент армирования, отнесенный к полезной пло щади ребра:
^ % = 8 4 т 2 - Г - 1 0 0 = 1 ' 9 % -
Принимаем 1 0 16А-1 с /\, = 2,01 см2. Проверяем условие Q^CRpbh0
14 х 8 X 12,5 = 1400 кг > 697 кГ.
Расчета поперечной арматуры не требуется. Поперечное армирование назначаем по конструктив
ным соображениям в соответствии с указаниями СН и П.
Расчет продольного ребра. При расчете продоль ных ребер настил рассматривается как свободно лежа
щая балка с П-образным сечением. Расчет |
ведется на |
||||
действие сочетания |
постоянной |
и снеговой |
нагрузок. |
||
Нормативные |
нагрузки: |
|
|
|
|
собственный |
вес |
покрытия |
|
|
|
gH |
= 426 х 3,0 = |
1280 |
KF/M; |
|
|
снеговая нагрузка |
|
|
|
|
|
Я н = |
100 X 3,0 = 300 |
кГ/м. |
|
||
Итого q" = 1580 |
кГ/м. |
|
|
|
|
260
Расчетные нагрузки: собственный вес покрытия
£ р = 475 х 3,0 = 1425 кГ/м снеговая нагрузка
Pf = 140 х 3,0 = 420 кГ/м.
Итого q = 1845 кГ/м. Величина расчетного пролета
/ = |
11,96 - 0,0 5 |
х 2 = 11,86 м. |
|||||
Изгибающий |
|
момент |
в середине пролета, приходя |
||||
щийся на одно |
ребро: |
|
|
|
|
|
|
М = |
М" = 1 |
5 8 0 |
Ц1>т* |
= 13900 нГщ |
|||
М = |
|
^ 4 5 |
x 11,862 ^ |
1 6 2 5 ( |
) |
||
Перерезывающая |
сила |
на |
опоре |
|
|
||
Q = £ |
= 1 8 |
4 5 Х |
4 П |
, 8 6 = 5475 |
кГ. |
||
Подбор сеяения |
арматуры. |
Продольные ребра |
|||||
армируются предварительно-напряженной арматурой
периодического |
профиля стали |
класса А-Ш в, |
|
R\ =5500 кГ/см2, |
Ra = 4000 кГ/см2. |
Марка бетона - 500. |
|
Ru = 250 кГ\см2; |
Rp |
= 14 кГ/см2. |
|
Определяем высоту сжатой зоны бетона в предпо |
|||
ложении, что х |
< /г'п, где h'n — толщина полки, равная |
||
2,5 |
см. Ширина плиты в'п, приходящаяся на одно реб |
||||
ро: |
в'п = |
= |
147 см. |
|
|
|
Расчетная |
высота |
сечения h0 = 45 — (2,5 + 1,4 + |
||
+ 3,25) = |
45 - |
7,15 = 37,85 см. |
|
||
|
Если нейтральная ось проходит в полке, то расчет |
||||
производится |
как для |
прямоугольного |
сечения с ши |
||
риной <?„: |
|
|
|
|
|
Рл = |
, М |
= - |
/ 6 2 5 0 ° ° |
= 1 U с*. |
|
|
/ Ц Л о - 4 П ) |
4 0 0 0 . ( 3 7 , 8 5 - - ^ - ^ |
|||
261