Файл: Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 250

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

зависимости (при коэффициенте подачи и = 0,7 и плотности нефти р = 900 кг/м3) [37]:

^ Пл = 0 ,2 9 Ѵ ^ ^ ,

(V. 14)

где qCp — средний вес 1 м насосных штанг в кгс.

Для выбора наивыгоднейшего режима, соответствующего мини­ мальному напряжению в штангах, необходимо сначала задаться рядом возможных значений s для принятого типа стапка-качалки и найти по формуле (Ѵ.13) соответствующие им значения п. Далее для принятых значений s и вычисленных значений п надо найти из формулы производительности насоса площадь сечения и диаметр плунжера:

^пл = ^ с м 2,

(Ѵ.15)

где Q — производительность насоса в м3/сут; s — длина хода саль­ никового штока в м;

Dпл —

СМ.

(Ѵ.16)

Затем надо задаться стандартными значениями п, найдя по фор­ муле (Ѵ.14) соответствующие им значения Fnn и из формулы производительности найти

Рплп

(Ѵ.17)

 

Для наглядности результаты вычислений следует свести в таблицу.

Для всех режимов, при которых s и п не превышают максимально возможных значений, надо определить нагрузку на головку балансира.

Максимальная нагрузка по статической теории будет

Fплрж^

- V

' ( è + w

)

кгс-

(Ѵ.18)

10

 

 

 

где L — глубина спуска насоса

в

м; Ъ =

Рш^

— коэффициент

потери веса штанг в жидкости; р ш — плотность

материала штанг;

рж — плотность жидкости;

sn~

у

 

 

 

 

— фактор динамичности.

 

Для режима, при котором нагрузка на головку балансира Р макс получится наименьшая, определяют максимальное напряжение в штангах:

оМакс = - ^ р - КГС /СМ 2,

(Ѵ.19)

где /ш— площадь сечения штанг в см2.

56


Принятые штанги проверяют на выносливость путем определения параметра к, входящего в формулу А. С. Вирновского:

* = " ( - § f ) ' -

<ѵ -20>

Из всех возможных режимов самым выгодным будет тот, при котором получаются минимальные значения стнакс и к.

Полученные расчетным путем режимные параметры Dn„и п могут оказаться нестандартными. При нестандартном диаметре плунжера определяют число качаний, которое надо иметь для получения заданного дебита при ближайшем значении стандартного диаметра:

п = п9 Дпл. р

(У.21)

■Оші. ст

 

где пр — расчетное число качений; DnJl р — расчетный

диаметр

плунжера; Dnn ст — стандартный диаметр плунжера.

 

Если при этом п получится нестандартное, следует изготовить шкив для электродвигателя необходимого диаметра, который опре­

деляется по формуле

 

d3n = ^ L u u ,

(V.22)

Лэл

 

где п — число качаний в минуту; dp — диаметр редукторного шкива в мм (табл. 9); і — передаточное чиело редуктора; пэл — частота вращения вала электродвигателя в минуту.

 

Диаметры стандартных шкивов

 

Т а б л и ц а р

 

 

 

 

 

Диаметры шкивов, мм

 

 

Станок-качалка

редуктора

электродвигателя

 

СКН2-615

490

70, 125, 170, 270

СКНЗ-915

742

102,

142,

212

СКН5-1812

800

200,

300,

400

СКН10-2115

990

200,

240,

300

5. Расчет и подбор ступенчатых колонн насосных штанг [31]

Подбор ступенчатой колонны штанг ведется двумя способами: а) путем определения точки, в которой напряжение равно макси­ мально допустимому; б) путем определения такой длины ступеней, при которой максимальные напряжения в каждой ступени штанг

равны между собой.

Длина нижней ступени насосных штанг

П е р в ы й с п о с о б .

в м (счет индексов сверху)

о / 2 —Рж

 

к

(Ѵ.23)

<72 (Ь + т ) ’

 

 

57


где а — максимально допустимое напряжение па растяжение в зави­ симости от группы прочности (марки) стали в кгс/см2; / 2 — площадь

сечения штанг нижней ступени в см'2; Рж— вес столба

жидкости

над плунжером

в кгс; q2 — вес

1 м штанг

нижней

ступени в кгс;

Ъ = — ——

коэффициент

потери

веса

штанг

в

жидкости;

 

Рш

г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т —

sn-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

— фактор динамичности.

 

 

 

 

 

 

Длина верхней ступени насосных штанг

 

 

 

 

 

 

 

 

к '

о (/1— /2)

м,

 

 

 

(V.24)

 

 

 

 

 

я1 (6 + лі)

 

 

 

 

 

где f 1 — площадь сечения штанг

верхней

ступени

в см2; qx — вес

1 м штанг верхней ступени в кгс.

 

 

 

 

 

 

 

Максимальное напряжение в точке подвески штанг

 

 

 

 

 

 

=

 

кгс/см2,

 

 

(V.25)

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Р

и а

КС = Рж + Рш(Ь т) = Р

ж +

(яА -!-q,U) (Ъ+ т) кгс.

По ст„акс

подбирают группу прочности (марку)

стали.

насосных

В т о р о й

с п о с о б .

Длина

отдельных ступеней

штанг (счет индексов сверху) при трехступенчатой колонне

 

 

 

 

[джг+ді (Ь + го)] (у—1) .

 

 

(V.26)

 

 

 

 

ЯіУ ( з ---у — у )

(И-го)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Я ж ( х + у—2z)+ 9i (6+ го) .

 

 

(V.27)

 

 

 

 

9х (Ь + го)(з—у ~ у )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= L

12

13і

 

 

 

(V.28)

 

 

 

 

•• J±- = J±- = 7- А - — ЛL —

 

 

 

 

 

1

Яз

 

Яз

1

 

гДе Яж— вес 1 м жидкости над плунжером в кгс; Ъ— коэффициент потери веса штанг в жидкости; f lt / 2 и / 3 — площади поперечного сечения штанг разного диаметра в см2; qx, q2 и q3 — вес 1 м штанг разного диаметра в кгс.

По величине

^макс= Рж+ (яА + ЯА + Язк) Ф + т)

р

определяют амакс = —у 55- и подбирают группу прочности (марку» стали.

58


6. Определение приведенных напряжений в насосных штангах [1]

Как показали исследования И. Л. Фаермаиа, разрушение насос­ ных штанг обычно носит усталостный характер. Поэтому правильнее вести расчет колонны штанг не по максимальному напряжению в опасном сечении, а по «приведенному напряжению», которое зави­ сит от максимального напряжения сгмакс и от амплитуды изменения напряжения ста.

А. С. Вирновский на основе элементарной теории дает следующее

расчетное уравнение для

определения приведенных

напряжений

в любом сечении колонны насосных штанг:

 

Опр

V АмгксЛа КГС/ММ ,

(V .29)

где схмакс = °ср + ста — максимальное напряжение в кгс/мм2; сгср — среднее напряжение цикла, действующее на верхнее сечение штанг, которое определяется по формуле

°ср = Рж (-у- — 1) L + РшL кгс/мм2, (V.30)

где Dnn — диаметр плунжера насоса; dm — диаметр насосных штанг (в одинаковой размерности с В пл); L — глубина спуска насоса в м; Рж и Рш — плотность жидкости и насосных штанг в кг/м3;

аа = 575

L + гасррш

L кгс/мм2

(Ѵ.31)

— амплитуда напряжений,

где тср = 1 ,2 — средний

кинематиче-

скии коэффициент стаика-качалки;

ш = —— угловая

скорость

 

 

оі*

s — длина

вращения кривошипов; п — число качаний в минуту;

хода сальникового штока в м.

При применении ступенчатой колонны штанг длины ступеней

подбирают так, чтобы наибольшие значения |/стмаксаа для

верхних

сечений ступеней были одинаковы, т. е. чтобы

 

 

^макс l*^al

^макс2*^a2 = •

• - =

^накс rPa rn

 

где ^максі. ^макс 2>• • ■>^макс n ~

максимальные

напряжения в верх­

них сечениях ступеней

штанг;

аа1,

сга2, . . .,

овп — средние ампли­

туды напряжений ступеней штанг.

 

 

 

 

Обозначив через L длину всей колонны, а через I — длину нижней

ступени колонны, для двухступенчатой

колонны штанг

получим

по приближенным формулам А. С. Вирновского:

 

для нижней ступени

 

 

 

 

 

 

аср2~ Рж ( 2 ’

d\

1

“Ь Рш^і

(Ѵ.32)

 

оа, = Ъ 1 Ъ ^ - Ь +

тср9ш^ -1 -,

(Ѵ.ЗЗ)

 

^макс2 ~

^ср2 ~~Ь^а2>

 

 

(V.34)

59