ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 115
Скачиваний: 0
|
|
|
Значения коэффициентов кс и кК |
Т а б л и ц а |
13 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Станок-качалка |
|
К |
|
|
*к |
|
р = А і |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
71 |
|
|
СКН2-615 |
|
|
|
0,6 |
|
|
1,5 |
|
|
0,01 |
|
|
СКНЗ-915 |
|
|
|
0,26 |
|
|
1,3 |
|
|
0,02 |
|
|
СКН5-1812 |
|
|
|
0,13 |
|
|
1,0 |
|
|
0,07 |
|
|
СКН10-2115 |
|
|
|
0,12 |
|
|
— |
|
|
0,15 |
|
|
СКН10-3012 |
|
|
0,095 |
|
|
|
|
0,16 |
|
|||
Для станков-качалок с балансирным уравновешиванием |
|
|
||||||||||
|
|
*о = ] Л ' |
3,5s21Q5 |
( 4 + |
*■> |
|
|
(Ѵ.74а) |
||||
|
|
^ л |
[ ^ |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
в. |
Р а с ч е т |
по |
ф о р м у л е |
АзИИ |
(Б. М. Плюща, В. О. Са |
|||||||
кисяна). Мощность двигателя (в кВт) определяется но формуле |
|
|||||||||||
|
|
|
N = |
|
(*і + Лу>жв)- |
|
|
|
(V.75) |
|||
|
|
|
|
1ІП |
|
|
|
|
|
|
|
|
где т|п = |
0,96 |
ч- 0,98 — к. п. д. передачи; кг — коэффициент, зави |
||||||||||
сящий от типа станка-качалки (табл. |
14). |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
14 |
||
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
Станок-качалка CKH2-G15 СКНЗ-915 СКН5-1812 |
С К Н 10-2115 |
С К Н 10-3012 |
||||||||||
Коэффициент к1 |
0,02 |
0,035 |
0,1 |
0,16 |
|
|
0,22 |
|
||||
к j — коэффициент, |
значения |
которого определяются |
по |
формуле |
||||||||
|
|
/с2 = 0,21 - Ю-з у |
|
+ о,28 ( і + 0,1 -J - ) 2 |
|
(Ѵ.76) |
||||||
(р — коэффициент |
подачи насосной |
установки); рж— вес |
столба |
|||||||||
жидкости |
в насосных трубах |
выше |
динамического |
уровня |
в |
кгс. |
||||||
г. |
Р а с ч е т |
по |
у п р о щ е н н о й |
ф о р м у л е . |
Прибл |
|||||||
женно мощность двигателя (в кВт) может быть определена по формуле
|
|
N |
РжР |
|
|
(У.11) |
|
|
10211м ’ |
|
|
||
|
ОIV |
и |
|
|
|
|
где |
|
|
движения |
плунжера |
||
V — —— средняя |
линейная скорость |
|||||
в м/с; т]„ — механический к. п. д. установки, |
который принимается |
|||||
равным 0,88 [1]. |
т а б л и ц а м |
А з и н м а ш а . |
Таблицы дл |
|||
д. |
Р а с ч е т по |
|||||
определения мощности электродвигателя |
[1] |
составлены |
дифферен |
|||
70
цированно для станка-качалки каждого типа. При |
составлении |
|||
этих таблиц принята уравновешенная работа станков-качалок |
при |
|||
максимальных параметрах (длина хода, число качаний). |
|
по |
та |
|
Подбор двигателя по найденной мощности производится |
||||
блице (см. приложение 16), |
в которой дается техническая характе |
|||
ристика короткозамкнутых |
асинхронных электродвигателей |
с |
по |
|
вышенным пусковым моментом в закрытом обдуваемом |
исполнении |
|||
(серии АОП).
При выборе электродвигателей надо иметь в виду, что для чисел качаний балансира > 8 в минуту рекомендуются электродвигатели с синхронной частотой вращения 1500 в минуту, а для чисел кача ний ^ 8 в минуту рекомендуются двигатели с синхронной частотой вращения 1000 в минуту.
12. Расчет клшюременной передачи
Для станков-качалок применяется клиноременная передача с ха рактеристикой, приведенной в табл. 15.
Т а б л и ц а 15
Характеристика клиноремеиной передачи
|
|
Размеры сечения ремня, |
|
|
|
С танок-качалка |
Тип |
|
мм |
М аксималь |
Длина |
ремня |
|
|
ное число |
ремня, |
|
|
|
ширина |
высота |
ремней |
мм |
|
|
|
|
||
СКН2-615 |
А |
13 |
8 |
3 |
2240 |
СКНЗ-915 |
А |
13 |
8 |
7 |
3550 |
СКН5-1812 |
В |
22 |
13,5 |
7 |
4000 |
СКН10-2115 |
В |
22 |
13,5 |
8 |
4500 |
Число |
оборотов шкива редуктора |
|
||
|
»1 |
|
(1 —£) Д2гаа |
(V.78) |
|
|
Di |
||
где I = |
0,01 — коэффициент |
|
скольжения ремня; |
D 2 — диаметр |
шкива электродвигателя в мм; |
|
Dx — диаметр шкива редуктора в мм; |
||
п2 — частота вращения вала |
электродвигателя в минуту. |
|||
Скорость движения ремней |
|
|
||
|
|
|
м/с. |
(V.79) |
|
|
|
60 |
|
В клиноременных передачах скорость движения ремня не должна |
||||
превышать 25 м/с. |
|
|
|
|
Угол |
охвата меньшего шкива |
|
||
|
а = 180 |
(Di —Di) 60 |
(V.80) |
|
|
I |
|||
|
|
|
|
|
71
где I — межцентровое расстояние в мм; D l n D ü — диаметры шкивов в мм.
Угол обхвата должен быть не менее 120°.
Расчетная мощность N х, передаваемая одним клиновидным рем
нем, в зависимости от диаметра |
меньшего шкива |
и скорости |
||||||||
ремня, |
определяется |
по |
табл. 16, |
составленной |
для |
угла |
охвата |
|||
а = 180° [14]. |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 16 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Мощность N 1 |
в зависимости от скорости движения ремня |
|
|||||||
Тип |
Диаметр ш кива элект |
1 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
|||
рсмнл |
родвигателя, мм |
|
||||||||
А |
100 |
|
|
|
0,18 |
0,9 |
1,8 |
2,5 |
3,0 |
3,1 |
|
112 |
и более |
|
0,20 |
1,0 |
2,0 |
2,7 |
3,2 |
3,3 |
|
В |
125 |
|
0,21 |
1,05 |
2,1 |
2,9 |
3,4 |
3,5 |
||
200 |
|
|
|
0,55 |
2,7 |
5,2 |
7,1 |
8,4 |
8,7 |
|
|
225 |
|
|
|
0,61 |
3,0 |
5,8 |
8,0 |
9,5 |
9,9 |
|
250 |
и более |
’ |
0,67 |
3,3 |
6,4 |
8,8 |
10,5 |
10,9 |
|
|
280 |
0,73 |
3,6 |
6,9 |
9,5 |
11,3 |
11,7 |
|||
Поправочный коэффициент для |
угла |
охвата а |
|
|
|
|||||
|
|
|
/ = |
1-0,003 (1 8 0 -а). |
|
|
(V.81) |
|||
Минимально |
необходимое |
число |
ремней |
|
|
|
||||
где N — мощность электродвигателя в кВт; F — коэффициент, учитывающий режим и длительность работы станка-качалки [14].
Число перегибов ремней в секунду
ш = -у- > |
(V.83) |
где L — стандартная длина клиновидных ремней в м.
Число ремней (струи) в клиноременной передаче станков-качалок в зависимости от передаваемой мощности может быть найдено по таблицам [1].
13. Определение допускаемой глубины спуска насосных труб при глубиннонасоснон эксплуатации
При одноступенчатой колонне насосных штанг предельная глу бина спуска насосно-компрессорных труб L (в м) будет
L = к (7т |
Q______ |
(V.84) |
|
7ш"Ь9ж) ’ |
|||
|
где Q — страгивающая нагрузка для иеравнопрочиых труб или нагрузка, соответствующая пределу текучести, для равнопрочных
72
труб в кгс; к — коэффициент запаса прочности материала труб (обычно равный 1,5); qr — вес 1 м труб с муфтами в кгс; qm— вес 1 м насосных штанг в кгс; qK — вес 1 м столба жидкости между трубами и штангами в кгс.
П р и м е ч а н и е . При расчете берется самый тяжелый случай, когда на трубы действуют собственный вес, вес насосных штанг и вес столба жидко сти в кольцевом пространстве между трубами и штангами. Практически это имеет место тогда, когда трубный насос поднимают при заклиненном плунжере
или поднимают вставной насос при невозможности срыва его с посадочного конуса.
При двухступенчатой колонне насосных штанг эта формула
имеет вид: |
|
L = - = ------------------ 2------ г------------- г * |
(V-85) |
к ^ т+ 100 (?ш + 9ж)' Ж (9“ + Ä )j |
|
где а и Ъ— длины соответствующих ступеней насосных штанг в % от общей длины колонны штанг; q‘m и q'm — вес 1 м насосных штанг каждой ступени в кгс; q’H{ и qn< — вес 1 м столба жидкости, находя щейся между трубами и штангами каждой ступени, в кгс.
VI. ЭКСПЛУАТАЦИЯ СКВАЖИН ПОГРУЖНЫМИ ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ЭЛЕКТРОНАСОСАМИ [2]
1. Выбор диаметра насосных труб
Диаметр насосных труб определяется их пропускной способ ностью, прочностью и возможностью размещения труб в скважине (с учетом соединительных муфт и кабеля).
Пропускная способность труб зависит от их к. п. д. г]тр, величина которого колеблется в пределах от 0,92 до 0,99. К. п. д. труб не сле дует брать ниже 0,94.
Так как очень часто центробежные электронасосы применяют для форсированной эксплуатации сильно обводненных скважин с вяз костью нефти, близкой к вязкости воды, то в целях облегчения рас чета диаметра труб для этих условий построены кривые потерь напора для труб разных диаметров на длине 100 м. Эти кривые выражают зависимость между дебитом скважины Q в м3/сут и поте
рей напора hTp |
в м. ст. жидк. или к. п. |
д. |
труб ц тр. |
Такой график |
(см. рис. 63) и |
описание пользования |
им |
приведены |
в настоящей |
книге в разделе II. «Решение |
типовых и |
наиболее важных |
|||
задач» (задача 50). |
|
|
|
|
|
2. Определение необходимого напора |
|
|
|||
центробежного |
электронасоса |
|
|
|
|
Напор центробежного |
насоса |
Н н |
в метрах |
столба |
жидкости |
определяется из уравнения условной |
характеристики |
скважины: |
|||
= |
+ |
+ |
+ |
|
(VI. 1) |
73