ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 123
Скачиваний: 0
Уточненное количество воды с учетом всех добавляемых реаген тов будет
7 = И / - Ж к- 2 < ? м3, |
(VIII.23) |
где W — объем солянокислотного раствора в ы3; WA— объем кон центрированной соляной кислоты в м3; — суммарный объем всех добавок (ингибиторы, стабилизаторы и интенсификаторы) в м3.
Если полученная концентрация приготовленного солянокислотиого раствора окажется выше заданной, то необходимое количество добавляемой воды определится по формуле
<7в = |
(б а — б) W |
м° |
(VIII. 24) |
|
б - і |
|
|
а если полученная концентрация окажется ниже заданной, то по требуется добавить следующее количество соляной кислоты:
( 6 — 6 і) W |
мл |
(ѴІІІ.25) |
Р—6 |
|
|
где б1 и 62 — относительная плотность приготовленного раствора соответственно пониженной и повышенной концентрации; р — отно сительная плотность концентрированной соляной кислоты; б — относительная плотность раствора заданной концентрации.
3. Определение расчетных показателен термокислотиой обработки забоя скважин [15]
Принимая в качестве химического реагента металлический маг ний, найдем необходимое количество магния для повышения' температуры солянокислотного раствора на (ік — tH) °С:
•<?м= W % tj}) кг, |
(VIII.26) |
где W — объем солянокислотиого раствора в м3; <к — конечная: температура нагрева раствора в °С; t„ — начальная температура
раствора |
в°С; |
6,03 = |
^5,д- ^— численный |
|
коэффициент |
|
(4520 ккал — количество |
тепла, выделяемого 1 |
кг |
металлического- |
|||
магния; |
0,75 — теплоемкость водного |
раствора |
хлористого магния- |
|||
в ккал/кг-°С; 1000 — перевод размерности). |
|
нейтрализации: |
||||
Количествомагния, необходимое |
для полной |
|||||
кислотного раствора: |
|
|
|
|
||
|
|
|
<?м = |
кг, |
|
(VIII.27) |
где А — коэффициент, который определяется по табл. 19; х — кон центрация солянокислотного раствора в %.
89>
Из этой же формулы может быть определен процент уменьшения концентрации кислотного раствора за спет нейтрализации его рас творяющимся магнием:
AQM |
(VIII.28) |
|
3,334 W + <?M |
||
|
Этой формулой можно пользоваться для определения процента концентрации кислотного раствора при термохимическом подогреве забоя скважины. При этом значение QMпредварительно определяется по приведенной выше формуле в зависимости от принятого перепада температур (tK— t„).
Потребное количество магния для снижения концентрации кис лотного раствора в заданных пределах будет
<?" = 3-ЗЗИ' ( ^ 5 Г - І ? к ) І(г' <VIIL29>
где А х и А а — числовые коэффициенты (определяются по табл. |
19); |
|||
х х и х 2 — начальная и |
остаточная концентрация |
кислотного |
рас |
|
твора в %. |
концентрацией кислотного |
раствора |
х 2, |
|
Задаваясь остаточной |
||||
можно определить начальную концентрацию его |
х х, |
необходимую |
||
для проведения первой фазы термохимической обработки забоя скважины:
А ф |
|
|
(ѴІІІ.ЗО) |
|
А і -\-В |
’ |
|||
|
||||
где постоянную В находят из выражения |
|
|||
Qm I |
А2х2 |
(ѴІІІ.31) |
||
3,33PF “Г" |
А 2 |
— х о ' |
||
|
||||
при этом количество магния Qw определяют предварительно в зави симости от заданного перепада температуры.
Количество концентрированной товарной соляной кислоты WK, которое необходимо для приготовления W x м3 кислоты концентра цией х г, определяется формулой
(VIII.32)
где а — переводный коэффициент (определяется по табл. 20).
Для термохимической обработки в качестве ингибитора необхо димо применять формалин, так как уникод тормозит реакцию маг ния с соляной кислотой. Необходимое количество формалина определяется по формуле
п |
11 ОООгЖ кг, |
(ѴІІІ.ЗЗ) |
|
|
(440 + |
У) У |
|
где у — 40%-ная концентрация |
формалина |
(содержание в воде |
|
формальдегида). |
|
|
|
S0
Т а б л и ц а 20
Значения переводного коэффициента а
Концент- |
|
К онцентрация |
товарной соляной кислоты , |
% |
|
||
р’азбав- |
|
|
|
|
|
|
|
ленной |
31 |
3 0 |
29 |
2 8 |
27 |
26 |
25 |
ПІ1ЫШ 1 ы , |
|||||||
% |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
4 ,325 |
4 ,1 6 0 |
4 ,0 0 0 |
3,847 |
3,690 |
3 ,537 |
3,392 |
9 |
3 ,820 |
3 ,6 8 0 |
3 ,5 4 0 |
3 ,400 |
3,260 |
3 ,130 |
3 ,0 0 0 |
10 |
3 ,420 |
3 ,295 |
3,173 |
3,047 |
2,920 |
2 ,800 |
2,686 |
11 |
3 ,1 0 0 |
2 ,980 |
2,8 7 0 |
2,755 |
2,645 |
2,535 |
2 ,4 3 0 |
12 |
2,825 |
2 ,720 |
2,615 |
2 ,514 |
2,412 |
2 ,310 |
2,217 |
13 |
2 ,600 |
2 ,5 0 0 |
2,108 |
2,312 |
2,217 |
2,125 |
2 ,038 |
14 |
2 ,400 |
2,310 |
2,227 |
2,135 |
2 ,048 |
1,964 |
1,883 |
15 |
2,230 |
2,145 |
2,067 |
1,983 |
1,903 |
1,824 |
1,750 |
Применение поверхностно-активных веществ (ПАВ) при кислот ных обработках способствует более равномерному распределению кислотного раствора по микротрещипам, препятствует выпадению продуктов реакции и облегчает удаление из пласта отреагировав шего кислотного раствора. Кроме того, ПАВ способствует значи тельному снижению скорости реакции соляной кислоты с породой и увеличению радиуса обработки.
Необходимая длина реакционного наконечника |
|
l = Y м, |
(VIII.34) |
где G — общее количество прутков магния в кг; g = FpM— масса одной пачки прутков магния в кг (V — объем одной пачки прутков из 3 штук в дм3, р„ = 1,77 — относительная плотность металли ческого магния).
4. Расчет электротепловой обработки призабойной зоны скважины [45]
Поддержание температуры призабойной зоны скважины на повы шенном уровне предотвращает отложения парафино-смолистых ве ществ и не допускает снижения проницаемости призабойной зоны; при этом достигается также снижение вязкости поступающей в сква жину нефти. В результате дебит скважины поддерживается на более высоком уровне.
При периодическом подогреве призабойной зоны происходит постепенное снижение температуры до начальной ее величины, что приводит к повторному накоплению в призабойной зоне парафино смолистых веществ и снижению ее фильтрационной способности. Поэтому такие обработки периодически повторяют. Лучшие
91
результаты получаются при применении стационарных нагревателей,
•спускаемых в скважину вместе с глубинными насосами, что обеспе чивает непрерывное поддержание дебита скважины на высоком уровне.
Практически при расчете электротепловой обработки призабой ной зоны требуется определить среднюю температуру на забое сква жины или температурный перепад в конце подогрева, продолжи тельность периода подогрева, мощность нагревателя и некоторые другие параметры. Для этого сначала находят безразмерный
радиус скважины
|
|
|
|
Дс =-£-, |
(VIII.35) |
|||
|
|
|
|
где гс — действительный радиус |
||||
|
|
|
|
скважины в м и h — мощность |
||||
|
|
|
|
пласта в м. |
|
параметр |
||
|
|
|
|
Далее вычисляют |
||||
|
|
|
|
Фурье: |
|
|
|
|
Рис. |
26. |
Диаграмма для |
расчета ре |
F o = W |
’ |
(ѴШ-36) |
||
где Хп — коэффициент теплопро |
||||||||
жима |
работы электронагреиателя |
|||||||
t — продолжительность |
|
водности пластав ккал/м-ч-°С; |
||||||
прогрева в ч; сп — объемная |
теплоемкость |
|||||||
|
|
- о — |
|
|
|
|
|
|
пласта в ккал/мі,-“и. |
|
|
|
|
|
|||
Средняя безразмерная температура |
|
|
|
|||||
|
|
|
T\ = kT* = k |
^ p ^ t |
|
(VIII.37) |
||
где |
к — поправочный |
коэффициент, учитывающий |
потери |
тепла |
||||
в окружающие пласт породы (для открытого забоя к = 1,5); |
АТс — |
|||||||
•средняя (по мощности) |
избыточная температура в скважине в °С; |
|||||||
JV — мощность нагревателя в кВт. |
|
|
|
|
||||
Значение П находят по расчетной диаграмме (рис. |
26). |
|
|
|||||
Среднюю температуру в конце прогрева определяют по формуле |
||||||||
|
|
|
Afc= | g |
- . |
|
(VIII.38) |
||
Для определения продолжительности прогрева забоя из расчет ной диаграммы (см. рис. 26) по значениям Т і и R c находят параметр Фурье Fo.
Продолжительность прогрева забоя будет (в часах) |
|
i = F o ^ i . |
(VIII.39) |
Ап |
|
'92