Файл: Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие.pdf

Для нагрева такого объема пласта потребуется тепловой энергии

где Q — теплота сгорания природного газа в ккал/кг.

Принимая по лабораторным данным 9,5 м3 воздуха на 1 м3 газа,

Приемистость нагнетательной скважины должна быть не менее К = 100 тыс. м3/сут. Продолжительность нагрева пласта при этом

емкость воды в ккал/м3■°С.

При производительности нагнетательной установки дн м3/сут

3. Расчет тепловой обработки истощенного нефтяного пласта комбинированным методом [34]

Тепловая обработка пласта ведется методом теплового импульса путем предварительного обогрева призабойной зоны горячей водой или насыщенным водяным паром и последующего переноса созданной горячей зоны нагнетанием холодной воды, которая при высокой температуре пласта превращается в пар.

в ккал/м -°С-ч; с — удельная теплоемкость этих пород в ккал/м3•°С; сп — удельная теплоемкость насыщенных жидкостью пород

вккал/м3-“С; с; — удельная теплоемкость нагнетаемого рабочего агента в ккал/м3•СС; АТ — среднее увеличение температуры пласта

в°С; Гф — радиус фронта температурной волны в м; h — средняя мощность пласта в м; Vt — расход нагнетаемого агента в м3/ч.

Коэффициент полезного действия теплоинжекциоиного процесса

где АТ — температура пласта в °С; АQc — прирост тепловой энергии в 1 м3 рабочего агента в ккал/м3; АQn — то же, в 1 м3 пласта.

Максимальная продолжительность теплоинжекциоиного про­

4. Определение радиуса распространения тепловой волны 1

Радиус тепловой волны может быть определен по формуле

100

5. Определение скорости перемещения фронта горения и удельного расхода воздуха при методе ВДОГ [32]

Скорость перемещения фронта горения может быть определена по формуле

где п — отношение числа содержащихся в топливе атомов водорода к числу атомов углерода; q — удельный поток воздуха в м3/ч-м2; к — коэффициент использования кислорода воздуха; х — доля со­ держания кислорода в воздухе; z — концентрация топлива (содер­ жание твердого остатка в единице объема пласта) в кг/м3; тѣ— отно­ шение числа молей С02 к числу молей СО в газообразных продуктах горения.

Удельный расход воздуха

Этот расчет состоит в определении продолжительности промывки, потерь напора, давления да выкиде промывочного насоса, затрачи­ ваемой мощности.

При промывке скорость восходящего потока жидкости должна быть больше скорости свободного падения наиболее крупных частиц песка в этой жидкости.

крупных частиц в жидкости. Средняя скорость падения в воде зерен песка различного диаметра может быть принята следующей (по раз­ личным исследованиям): \

Значения ѵв берутся из табл. 22 и 23.

Т а б л и ц а 22

Скорость нисходящего потока жидкости в Промывочных трубах

(в см/с) [22]

от величины давления на выкиде промывочного насоса, которое должно быть достаточным для преодоления всех гидравлических сопротивлений, возникающих при прохождении промывочной жидко­ сти в стволе скважины.

Общее гидравлическое сопротивление как при прямой, так и при обратной промывке складывается из следующих величин:

^общ = + h.2-j- h 3-f- (ХІ.З)

где hi —• сопротивление при движении нисходящего потока жидкости;

жидкости в трубах и в затрубнбм пространстве; /і4 — потери напора в вертлюге и шланге.

Все величины сопротивлений даются в метрах столба промывочной жидкости и определяются по приведенным ниже формулам и та­ блице м.

Прямая промывка водой. Гидравлическое сопротивление при дви­

где X — коэффициент гидравлического сопротивления (определяется по табл. 24); Н — глубина скважины в м; dB — внутренний диаметр

102