3.Среднее увеличение температуры пласта на расстоянии 50
•от оси скважины в °С
4 т Г ХС
АГ60 = Д7’{і
V W i у СіСп 7ф
где г = 50 м — радиус местоположения температурного импульса в пласте (считая от оси скважины). Остальные обозначения — те же, что в п. 1;
ДГ60 = 1 7 5 (1 - |
і / 1' 550 ■. юо |
/20 -17,5 |
V 875-675 |
=158 °С.
4.Максимальная продолжительность теплоипжекционного про цесса в часах
|
|
|
|
|
|
АГм \ |
пСЙАа |
|
|
|
|
-м ак с — ^ |
|
А т |
J i ß ß C ) • |
|
|
|
|
|
|
|
|
' ) 16 (ХС |
Прп |
тех |
же обозн:іачениях н |
|
значениях величин |
t» |
н |
1 |
158 |
N\ |
3,14 • 6752.202 |
= 6503 ч, или 9 мес и 1 день. |
75 |
) |
16 • 1 • 550 |
|
Принимая |
объем |
подвергаемого |
|
обработке пласта равным |
628000 м3 прп коэффициенте пористости его 0,2, необходимо зака чать в пласт
628 000-0,2 = 125 600 м3 горячей воды.
Следовательно, темп закачки должен быть
125 600:6503 = 19,3 м3/ч, пли 463 м3/сут.
Прп коэффициенте приемистости нагнетательной скважины, рав ном 24 м3/(кгс/см2), для успешного проведения теплопижекцпопного процесса потребуется иметь па забое скважины давление нагнетания
463 : 24= 19,3 кгс/см2 (1,9 МПа).
Это давление может быть создано весом самого столба воды
вскважине.
40.Расчет распределения температуры по стволу фонтанной скважины 1
Задача 60
Снижение температуры нефтяного потока в сравнении с пласто вой температурой на высоте z над забоем скважины с достаточной точностью определяется формулой
1 В. Б. В л іо ш и и и др. Номограммы для установления распределения температуры по стволу фонтанной скважины. «Нефтепромысловое дело», 1969, •Jtë 8, с. 16—19.