при работе на III скорости
h3 |
(1 - 0 ,3 ) 177-1200 |
Г 2,6 |
( л |
9,5 \ |
, |
30,2 |
' L 1 |
\ |
Ш ) |
|
|
|
=7500 см, или 75 м вод. ст.
4.Гидравлическое сопротивление в шланге и вертлюге при обратной промывке обычно отсутствует или оно ничтожно мало.
Гидравлическое сопротивление в нагнетательной линии будет
такое же, как и при прямой промывке: |
иа I скорости 1г6 = |
2,7 м, |
на II скорости hg = |
5,3 м и на |
III |
скорости hB = 20,7 м вод. ст. |
5. Давление на выкиде насоса, определяемое суммой гидравли |
ческих |
|
сопротивлений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
работе на I скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лобщ |
_ |
/іі + |
Л з+Л з + Ав |
5 ,2 + 1 6 0 + 7 0 + 2 ,7 |
_ |
237,9 |
_ |
Р* ~ 10 |
|
|
|
|
10 |
|
~ |
|
|
10 |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
= 23,8 кгс/см2 (2.3 МПа); |
|
|
|
|
при |
работе на II скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,8 + |
320 + |
72,5 + |
5,3 |
408,6 |
= |
40,9 кгс/см2. (4 МПа); |
Рн |
|
|
10 |
|
|
~ |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
работе |
|
на |
III |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
Рн |
|
40 + 1250+75 + |
20,7 |
1385,7 |
138,6 |
кгс/см2 |
(13,6 МПа). |
|
|
|
10 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
6. Давление на забой скважины: |
|
|
|
|
|
|
при |
|
работе |
на |
I |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рзаб — |
|
(Я -+ Л 2+ |
Лз)рж |
_ |
(2000+160 + 70)-1 |
= |
223 |
кгс/см2 |
(21,8 МПа); |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
Ю |
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
работе |
|
на |
II |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рзаб |
(2 0 0 0 + 3 2 0 + 7 2 ,5 )-1 |
= 239,2 |
кгс/см2 |
(23,4 МПа); |
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
работе на III скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2000+1250 + 7 5 ) - 1 |
332,5 кгс/см2 |
(32,6 МПа). |
|
|
|
Рзаб |
|
|
|
іо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Мощность, |
необходимая |
для |
промывки песчаной |
пробкиі |
при |
работе |
|
на |
I |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^общ(?Рж |
237,9 -4,6-1 |
|
22,5 |
л. |
с.; |
|
|
|
|
|
|
|
75Т)а |
|
75 • U,65 |
|
|
|
|
|
|
при |
|
работе на |
II скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N = |
408,6 • 6,5 • 1 = 54,6 л. С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
75 • 0,65 |
|
|
|
|
|
|
|
при работе на |
III скорости |
|
|
|
|
|
|
д г |
1385,7 • 12,8 • 1 |
= 363 Л . с. |
|
|
|
|
|
75 • 0,65 |
Работа иа |
III |
скорости |
невозможна. |
|
8. |
|
Использование |
максимальной мощности промывочного агре |
гата: |
работе |
на |
I скорости |
|
|
при |
|
|
|
|
|
|
ТУ-100 |
22,5-100 |
24,2%; |
|
|
|
|
ТУмакс |
93 |
|
|
|
|
|
при |
работе |
на |
II скорости |
|
|
|
|
|
|
К |
|
54,6-100 |
58,8%. |
|
|
|
|
|
93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
9. |
Скорость подъема |
размытого |
песка: |
|
при |
работе |
иа |
I скорости |
|
|
уп= ув—укр = 1,52 — 0,095 = 1,42 м/с;
при работе на II скорости
уп = 2,15 -0,095 = 2,06 м/с.
10. Продолжительность подъема размытого песка: при работе иа I скорости
|
Я _ 2000 |
1410 с = 23,5 мин; |
|
ѵп |
1,42 |
|
|
при |
работе иа II |
скорости |
|
|
t- |
2000 |
= 970 с = 16,2 мин. |
|
|
2,06 |
|
|
11. |
Размывающая |
сила |
струи жидкости |
Р= 2 , « ^ ,
где / = 135 см2 — площадь поперечного сечения струи жидкости, нагнетаемой в скважину по кольцевому пространству.
При работе на I скорости
Р = 2,04--, , . ’6' ■= 0,002 кгс/см2 (1,95 кПа);
ItJÖ *177
при работе на II скорости
Р = |
177 = 0,004 кгс/см2 (3,9 кПа). |
Как видно из расчетов, давление на выкиде насоса и давление на забой скважины при обратной промывке выше, чем при прямой
промывке. Скорость очистки песчаной пробки при обратной про мывке в среднем в пять раз выше, чем при прямой промывке, а продолжительность работы приблизительно во столько же раз со кращается.
Размывающая сила струи жидкости очень низкая, особенно при обратной промывке (в четыре раза меньше, чем при прямой промывке). Для усиления разрушающего действия струи при прямой
промывке |
плотных пробок |
необходимо применять наконечники |
с суживающимся выходным |
сечением. |
|
45. Расчет промывки углеводородными жидкостями |
|
песчаных пробок в скважинах с низким |
|
пластовым давлением 1 |
Задача |
65 |
|
Для эксплуатации малодебитных пробкообразующих скважин с низким пластовым давлением помимо чистки пробок желонками, гидробуром, промывкой водой, нефтью и аэрированной жидкостью в последнее время стали применять промывку песчаных пробок угле водородными жидкостями — отходами химической промышленности (отработанный керосин, пироконденсат и др.). Такие жидкости обладают способностью растворять тяжелые компоненты и значи тельно улучшают структурно-механические свойства вязкой нефти. Обычно их применяют в скважинах, в которых отсутствует циркуля ция при промывке песчаных пробок.
Для проектирования таких промывок требуется предварительно определить: 1) количество необходимой углеводородной жидкости и 2) эффективность применения этого метода.
Необходимое количество углеводородной жидкости определится из выражения
|
Рп — Рсм(1 — т ) х — ^ — |
|
^ у- ж = |
р£ = р^ |
’ |
где Qy ж — количество промывочной жидкости в м3; рп = 2600 кг/м3 плотность песчаной пробки; р£„ = 990 кг/м3 — плотность смеси углеводородной жидкости с песком; рн = 900 кг/м3 — плотность нефти; т = 0,2 — пористость песчаной пробки; х — 21 м — мощ ность песчаной пробки, D — 0,15 м — диаметр эксплуатационной колонны.
Следовательно,
|
|
|
|
^ |
2600— 990 • (1— 0,2) ■27 • 0,785 • 0,0152 |
о/. 7 ,.в |
Ѵ у . * = ------------------ |
990-900--------------------- |
М , і М - |
1 А. Б. С у л е й м а н о в . 1. Промывка скважин с низким пластовым давленнем углеводородными жидкостями. 2. Определение количества углеводо родной жидкости, необходимой для промывки песчаных пробок в скважинах без циркуляции. АНХ, 1971, № 4, с. 28-30; АНХ, 1971, № 6, с. 27-30.
Эффективность промывки песчаных пробок углеводородной жид костью
|
|
|
|
|
|
где |
= 38 дней — средний межремонтный период работы скважин |
до |
|
промывки песчаной пробки углеводородной жидкостью; |
t2 = |
= |
59 дней — то же после применения этого метода; |
t0l и |
t02 = |
= |
0,2 дня — продолжительность промывки пробки |
до |
применения |
и после применения этого метода; Сг — 33,07 руб. |
— средняя стои |
мость одной промывки до применения этого метода; С2 = 30,53 руб. —
то же после применения этого метода; С3 = 11,58 |
руб. — себестои |
мость тонны нефти, добытой |
глубинионасосным |
способом; q = |
= 2,9 т/сут — среднесуточный |
дебит |
скважины |
после |
промывки |
пробки этим методом; К с = 56 |
скв. |
— число скважин, |
отработав |
ших полный год с применением этого метода:
+(
46. Расчет чистки песчаной пробки водо-воздушной смесью
Задача 66
При чистке песчаных пробок при помощи водо-воздушной смеси уменьшаются вследствие аэрации забойное давление и объем жид кости, уходящей в пласт. Для контроля за поглощением жидкости (воды) требуется определить давление у башмака подъемных труб, которое будет равно забойному давлению при спуске труб до верх них отверстий фильтра.
Данные по скважине: диаметр эксплуатационной колонны D — = 168 мм; диаметр подъемных труб d = 63 мм; длина подъемных труб L = 1000 м; расход воздуха qa = 6000 м3/сут (в нормальных условиях); расход воды q = 200 м3/сут.
Для проведения расчета используем графики рис. 31—33. Номограмма построена следующим образом (см. рис. 31): на
оси абсцисс вправо откладывается длина подъемных труб L в м, а на оси ординат вниз — давление у башмака труб в кгс/см2; в пра вой верхней части номограммы имеется ряд кривых, выражающих
значение отношения |
четыре прямые линии вверху в левой части |
номограммы |
соответствуют |
значениям А = |
2, 40, 120 |
и |
200 см, |
а две прямые |
линии |
внизу |
соответствуют |
значениям |
а = |
100 и |
1000 кгс/см2. Величины А и а определяются по дополнительным графикам (см. рис. 32 и 33) в зависимости от значений qa и q.
