ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 19.10.2024
Просмотров: 82
Скачиваний: 1
Sopr = 0,05 • 0,0031 • 10,5367 =
= 0,0016 (кг/100 кг агломерата);
ЭОзагл = 0,4 • 0,0021 |
• |
10,5367 + 0,4 • 0,0014 • 98,159 + |
+ 0,4-0,002-28,88 = |
0,0868 (кг/100 кг агломерата). |
|
Здесь величины 0,05 |
и 0,4— соответственно коэффи |
|
циенты распределения органической, сульфидной и суль фатной серы при спекании:
FeFe0 = |
56/72 FeO = |
0,7778-17 = |
13,2226 (кг/100 кг агло |
|
|
мерата); |
|
FeFeS = |
56/88FeS - 0,636-0,0013 = 0,0008 (кг/100 кг агло |
||
|
|
мерата); |
|
|
F e F e A = Ре«гл - F e FeO - |
F e 0 FeS = 46,4816 — |
|
— 13,2226 — 0,0008 — 33,2582 (кг/100 кг агломерата); |
|||
|
(Р еА )агл. - |
FeFe2o/0,7 = 33,2582/0,7 = |
|
|
= 47,5117 (кг/100 кг агломерата); |
||
МпОагл = Мпагл/0,7746 = 1,2333/0,7746 =
= 1,5922 (кг/100 кг агломерата);
(Р20 5)агл = Рагл/0,437 = 0,0401/0,437 =
= 0,0918 (кг/100 кг агломерата);
FeOai-л + (Fe20 3)arn + Sopr + FeSara + (ЗОз)агл 4“
+ (Р2О5)агл + МпОагл = 66,2854 (кг/100 кг агломерата).
Проверка материального баланса по выходу агломера та (расчет велся на 100 кг агломерата) приведена в
табл. 31. Величина ошибки ничтожна и составляет:
100, 0053—100,0000 — 0,0053 кг (допускается до ±0,5 кг).
Проверка заданной основности агломерата (данные из табл. 35):
Р = (CaO + MgO) : (S i02 + А120 3) =
= (16,1523 + 3,5177) : (10,2893 + 3,7606) = 1,400009.
Проверка теплового баланса спекания выполнена в табл. 32:
16* |
243 |
Проверка материального баланса спекания
|
MgO |
2,6994 |
0,7509 |
0,0674 |
3,5177 |
и |
|
|
|
|
tc |
|
|
|
|
SO |
W O 't |
|
||
Г***COCD |
|
|||
о4- |
|
(N © |
|
|
|
0,9914 |
16,1523 |
||
|
CaO |
15,0176 |
0,1433 |
||
t- |
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
v=> |
1,01 |
52,00 |
1,36 |
|
o^- |
|
|
|
|
â |
3,3079 |
0,1155 |
0,3372 |
3,7606 |
U |
|
|
|
|
< |
Г- О О |
|
||
vP |
|
|||
СОTf сч |
|
|||
o'* |
со о |
со |
|
|
|
10,2893 |
|||
cf |
9,3153 |
0,3408 |
0,6332 |
|
и |
|
|
|
|
сл
Чв сГ'
, ' t w i + äS J o j j i o o -
^ + l+ + %
Расход компонен Компоненты тов шихты шихты кг/100 кг агломера та
•ИІІ öjvf
|
9,49 |
1,18 |
6,01 |
|
|
66,2854 |
|
98,159 |
28,88 |
10,5367 |
лочь В Руднаяес ИзвестнякКоксоваяг смесьмео
[ —<CNСО ч*
Наиболее важной про веркой метода является, ко нечно сравнение получен ных расчетом результатов с реальными заводскими дан ными. С учетом неполного сгорания коксовой мелочи ( —■0,3%) полный расчет ный расход коксовой мело чи составляет:
2 + 0,3 = 10,5 + 0,3 =
= 10,8 кг/100 кг агломерата
или 108 кг/т агломерата.
Реальный расход коксо вой мелочи и антрацита на Бакальской аглофабрике, спекающей смесь бурового железняка с сидеритом, в 1970—1971 гг. составил
102— 103 кг. Близость фак тических и проектных дан ных свидетельствует в поль зу предлагаемого метода.
Уравнение теплового ба ланса спекания позволяет определить расход топлива на агломерацию для всего спекаемого слоя в целом. Однако на практике пред ставляет интерес также оп тимальное распределение топлива по высоте спекае мого слоя. Такого рода рас четы могут быть выполне ны, если, используя уравне ние Е. Ф. Вегмана, вести вычисления не для всего спекаемого слоя, а только для зоны горения твердого топлива. Задавшись, напри мер, высотой зоны горения (20 мм) и вертикальной
скоростью спекания
244
Я
Я
ч
\о
Л
н
Проверка расчетного теплового баланса спекания
è g
8 §.
гм О
*> S 5ТоҢ°
ч X Ь
с
К То
О)
н
et
о
X
о
стз
а
z к ^ с
§ & *ч S
Ч О
* то
fet
о
X
\о
S3
05 |
|
со |
|
со |
|
Tf |
см |
|
о- |
1 |
о |
|
|
|
|
о |
|||||||
|
|
со |
|
см |
|
|
см |
|
о |
1 |
о |
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
05 |
|
Г"- |
СО |
*-м |
о |
|
о |
Tf |
00 |
|
СО |
|
СО |
00 |
Л |
о |
|
05 |
00 |
||
СО |
|
СО |
|
ю |
00 |
о |
|
00 |
|
0 5 |
|
ю |
|
00 |
|
»—1 |
о |
ю |
о |
|
со |
|
00 |
см |
|
00 |
|
05 |
ю |
о |
|
СО |
|
со |
|
Ю |
|
00 |
|
ю |
|
- |
|
|
СО |
|
СО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
, |
|
я |
|
ш |
|
то |
Ем |
|
|
|
|
я |
|
о |
|
о |
|
|
|
|
|
||
|
то |
|
н |
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
то |
я |
|
о. |
|
|
|
|
|
о |
|
а. |
|
я |
|
я |
то |
|
|
|
|
|
>=t |
|
о |
ч |
я |
я |
|
|
|
||
а; |
|
я |
|
о |
J |
|
я |
|
|
|
|
|
Я |
|
Он |
я |
в |
о то |
|
|
|
||
Я |
|
|
|
я |
« |
я |
|
съ |
<ъ |
|
|
ъ. |
|
05 |
|
U |
ч |
|
я |
|
|
||
|
Я |
|
я |
я |
о |
о |
|
я |
|
я |
|
|
Ем |
Я си |
я |
я |
н |
о я |
я |
|
а> |
||
а) 2 |
§ |
5 |
я |
я |
о |
и |
|
й) |
|
о |
|
К |
5 |
я |
* |
то |
то |
|
|
о |
то |
CQ |
|
и ^ |
5- съ |
я |
я |
1 |
|
я |
|||||
я |
я |
о |
Я |
я |
|
||||||
S |
er |
о |
2 |
о |
о |
Тепло зов |
я |
о |
Cf) |
|
|
tT я |
ч |
а |
н |
н |
я |
|
|||||
я |
S |
О Я |
о |
|
ч |
ч |
я |
|
|||
с |
g |
CJ |
Я |
о |
а |
|
я |
|
я |
я |
|
£ <ü |
я s |
я |
я |
|
0J о |
<и |
ф |
|
|||
|
|
см |
|
со |
ю |
со |
|
h- |
оо |
|
|
о |
|
05 |
|
о |
см |
|
|
о |
|
о |
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|||||
t>- |
|
о |
|
|
о |
|
ю |
|
см |
|
о |
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
h- |
|
со |
СО |
|
о |
|
со |
|
оо |
см |
|
|
|
|
|
||||||
ю |
|
со |
|
со |
см |
о |
|
ю |
|
05 |
|
о |
|
|
со |
о |
|
о |
|
я- |
|
оо |
|
|
со |
|
СО |
мм |
о |
|
см |
|
СО |
||
оо |
|
|
со |
со |
|
СО |
|
со |
|||
ю |
|
|
|
см |
|
|
со |
|
|
|
со |
6 |
|
то |
|
я |
|
|
|
то |
|
|
|
fcf |
|
tc |
|
я |
|
|
|
СЪ |
|
|
|
съ |
|
о |
|
|
|
|
|
ѵо |
|
|
|
а) |
|
с |
|
|
съ |
|
|
о |
|
|
|
Я |
|
|
|
|
1) |
я |
|
о |
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
Я |
|
5 |
о |
|
я |
|
я |
|
то |
|
|
|
3 |
|
то |
|
съ |
|
|
||||
Я |
|
5 |
н |
я |
|
Ем |
|
Ф |
|
о |
|
я |
|
£» Я |
X |
я |
|
|
|
я |
|
||
а) |
- |
Ч (1) |
|
|
* |
|
я |
|
|
||
Он |
S 4 |
я |
о |
|
|
S |
|
ф |
|||
О |
Я |
и |
то |
|
|
||||||
(м Ш |
Я Jsä |
в |
я |
со |
|
|
|
о |
|||
|
я |
ТОо |
то |
|
о |
то |
|
то я |
|
Д5 |
|
ТОЧ |
ТОчс |
|
|
||||||||
Е- с |
Н С- |
я |
я я |
я |
|
я я |
|
|
|||
О о |
О о |
о |
о -е- |
о |
|
о я |
|
|
|||
ч ь |
Ч S |
ч |
С ң |
ч |
|
Ч то |
|
|
|||
Я |
|
Я О) |
я |
я |
|
я Я |
|
|
|||
0 ) о |
<и ТО |
ф |
0) |
0) |
|
<ф о |
|
|
|||
Н и |
Н я |
н |
Н о |
н |
|
Н то |
|
|
|||
|
|
см |
|
со |
|
|
ю |
|
со |
|
|
245
(20 мм/мин), получим время спекания слоя шихты вы
сотой в 400 мм, равным 20 мин. Составим теперь пос ледовательно тепловые балансы зоны горения через каждую минуту. Всего по мере опускания зоны горения к колосниковой решетке будет таким образом, составле но 20 тепловых уравнений, 20 уравнений материального
Шс/юл |
л |
|
|
|
|
|
|
Рис, 109. Распределение кок |
|||||
|
совой мелочи по высоте спе |
|||||
|
каемого слоя при агломера |
|||||
|
ции |
криворожской |
руды. |
|||
|
Вертикальная |
линия |
DBE — |
|||
|
линия |
реального |
|
расхода |
||
|
топлива |
при |
однослойном |
|||
|
спекании (без учета сегрега |
|||||
|
ции коксовой мелочи по вы |
|||||
|
соте слоя). Линия АВС — ми |
|||||
|
нимальный теоретически воз |
|||||
|
можный расход коксовой ме |
|||||
|
лочи |
при 20-слойном спека |
||||
|
нии. |
Разность |
площадей |
|||
|
□ ВСЕ и A DBA равна пере |
|||||
|
расходу |
твердого |
|
топлива |
||
|
при |
однослойном |
спекании |
|||
|
в сравнении с |
оптимальным |
||||
1 2 3 i |
S В 7 8 |
|
вариантом |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расход коксовой мелочи, %
баланса и 20 уравнений по балансу основности. Решая затем 20 систем из трех уравнений (на цифровой ЭВМ), получают оптимальную кривую распределения углерода по высоте спекаемого слоя.
|
Уравнение теплового баланса зоны горения твердого |
||||||
топлива (на 100 кг агл.), по Е. Вегману |
(1965 г.): |
||||||
|
(Яс + |
<7рег + <7доп.обогр + |
я'ш, 700» С + |
?S + |
?заж + |
||
|
Яокисл |
9 крист) Л |
^0 |
(^гндр |
^карб |
^дисс"^” |
|
+ |
я'т Г.„ 800» С + Яслоя гот.агл + |
?плавл) : 0 |
~ |
С) (ККЭЛ/ЮО КГ |
|||
|
|
агломерата). |
|
|
|
||
где |
q'c— теплота |
горения коксовой |
мелочи (рас |
||||
ход Zu Z2... Zn кг/100 кг агломерата) в очередном положении зоны горения (от верхнего первого положения до нижного положения); по мере опускания зоны го рения учитывается изменение отношения С 02:СО в отходящих газах;
246