Файл: Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента.pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 19.10.2024

Просмотров: 83

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Oj> наибольшие на

передней поверхности, а на задней поверхнос­

ти сг2= 0 .

Напряжения сг3 алгебраически

возрастают по мере уда­

ления от

кромки.

По абсолютной величине напряжения о.,

наи­

большие

на задней

поверхности, а на передней поверхности

нан-

-.меньшие;

 

 

то напряжения оу в кон­

б) если в контактной зоне О^ои^О),

це ширины контакта выше нейтральной линии переходят в растя­

гивающие напряжения оу

которые возрастаютг

по ме­

ре удаления от кромки,

имеют максимум на расстоянии

~ к йс

и

 

далее уменьшаются; в) когда в определенной части контактной зоны оу^О^огд, то

напряжения по мере удаления от кромки к концу ширины кон­ такта уменьшаются, затем возрастают, достигают максимума при r = k x)c и далее уменьшаются.

20. Повышение толщины среза, с одной стороны, вызывает уве­ личение области растягивающих напряжений в режущей части за

•пределами контактной зоны. С другой стороны, с увеличением толщины среза повышаются растягивающие напряжения.

21. Установлено, что зависимость максимальной величины нап- ■большего главного напряжения от толщины среза в области сред­ них толщин среза, вплоть до достижения предельных толщин сре­ за и, соответственно, скалывания режущей части инструмента, имеет примерно линейный характер. При данных обрабатываемом и инструментальном материалах чем больше передний угол и меньше угол заострения, тем круче прямая. Наоборот, чем мень­ ше передний угол и больше угол заострения, тем более пологой является прямая. Для данной формы режущей части инструмента, изготовленного из данного инструментального материала, в зави­ симости от величины тф обрабатываемого материала меняется кру­ тизна прямой зависимости оу max—f(a). Чем больше величина тф обрабатываемого материала, тем больше крутизна прямой и нао­ борот. Зависимость Gy max^=f(a) для данного обрабатываемого ма­ териала и данной формы режущей части инструмента при обработ­

ке разными инструментальными материалами выражается одной прямой. При прочих одинаковых условиях, чем больше темпера­ тура предварительного подогрева обрабатываемого материала, тем более пологой является прямая ох max—f{a) и наоборот. Зависи­ мость ох max=f(ä) является основой определения предельных и допускаемых толщин среза.

.288

22. Если инструментальный материал имеет высокие характе­ ристики хрупкой прочности (ab, aw , ak) и низкий предел пласти­ ческой прочности при повышенных температурах, то для полноты использования запаса прочности инструментального материала целесообразно применять его при резании с большими толщинами среза и малыми скоростями резания. Примером служат закален­ ные и быстрорежущие стали. В случае, если инструментальный материал имеет средние по величине характеристики хрупкой прочности и увеличенный предел пластической прочности при по­ вышенных температурах, то такой инструментальный материал целесообразно использовать при средних толщинах среза и по­ вышенных скоростях резания. Примером служат твердые сплавы. Если же инструментальный материал имеет низкие характеристи­ ки хрупкой прочности и высокий предел пластической прочности при высоких температурах (минералокерамические и абразивные материалы), то тогда целесообразно работать с малыми толщинами среза и высокими скоростями резания. Примером такой обработки является шлифование.

23.Прочность режущей части инструмента, включая хрупкую

ипластическую прочности, является комплексным понятием, и в зависимости от условий резания инструментальный материал дол­ жен характеризоваться высокими значениями предела прочности, предела выносливости, ударной вязкости или температурной зави­ симости твердости.

24.Критерием качества инструментального материала с точки зрения использования прочностных ресурсов при обработке дан­ ного обрабатываемого материала является произведение апр ■ vnv= Q , выражающее секундный объем срезаемого слоя при единичной ширине среза Ь=1 • І0-Зм.

25.Предварительный подогрев срезаемого слоя, ввиду пони­ жения тф, дает возможность увеличить предельно допустимые тол­ щинъ! среза н за счет увеличения толщины среза повышать про­ изводительность. Однако предварительный подогрев, при прочих равных условиях, увеличивает температуру резания и во многих случаях понижает предельно допустимую по пластической проч­ ности скорость резания. Поэтому подогрев срезаемого слоя в смысле повышения производительности выгодно применять в том

случае,

если произведение апр • ѵпр= Q

увеличивается по сравне­

ниюА.с резанием без подогрева.

vg9

19.

И.

Бетаііелп

(

26. Пути увеличения надежности режущей части инструмента повышением прочности можно разделить на две группы:

а) понижение сопротивления обрабатываемого материала плас­ тической деформации в зоне стружкообразования (предваритель­ ный подогрев срезаемого слоя обрабатываемого материала);

б) повышение сопротивления разрушению режущей части инс­ трумента (упрочнение режущей части инструмента).

27. Наличие достаточной прочности является необходимым, но недостаточным условием надежности инструмента и выбора ус­ ловий резания выполняемой операции. Инструмент должен об­ ладать еще достаточной износостойкостью, обеспечивающей эко­ номические условия обработки. Поэтому необходимо исходить из совокупности показателей прочности и износостойкости.

1.

А б у л а д з е

 

Л И Т Е Р А Т У Р А

пластического контакта

Н. Г. ,

Характер и

длина

 

стружки с передней поверхностью инструмента, Сб. «Обрабатывае­

 

мость жаропрочных и титановых

сплавов»,

Труды Всесоюзной меж­

2.

вузовской конференции, Куйбышев, 1962.

:

А б у л а д з е

Н .

Г .,

О напряжении сдвига и связи между углами

 

сдвига и трения при образовании сливной

стружки, Сб. «Обрабаты­

 

ваемость жаропрочных

и титановых сплавов». Труды Всесоюзной

3.

межвузовской конференции, Куйбышев, 1962.

А б у л а д з е

Н .

Г .,

Определение длины контакта сливной'’ртружки

,с передней поверхностью инструмента, Труды Грузинского политех­ нического института имени В . И . Ленина, 1969, № 3 (131)., ,

4.

А в а к о в А . А .,

 

К

расчету

спиральных

сверл, «Научные .записки

5.

Тбилисского института инженеров ж .-д. транспорта», Тбилиси,, 1938.

А л е к с а н д р о в

 

В.

А. , М о р о з о в

Е . М ., Об

одном .методе

 

определения траекторий трещин, Сборник «Деформация и разруше­

 

ние при термических

и механических воздействиях», Выпуск

I I I ,

6.

«Атомиздат», М .,

1969.

решению задачи

кручения

стержней

типа

А л е к с е е в

Н .

 

В .,

К

 

сверл методом конформного отображения, «Прикладная м.еханика»,

7.

том 1, вып. 4, Киев. 1965.

 

 

В .

М ., Поляризационно-оп­

А н д р е е в

Г.

С.

 

и

З а в а р ц е в а

 

тическое изучение процесса резания с применением киносъемки, Пе­

 

редовой

научно-технический

и

производственный

опыт,

филиал

8.

ВН ИТИ АН СССР, М .,

1958,

№ М-58-5/1.

 

 

рез­

А н д р е е в

Г.

С .,

Исследование

напряжений в рабочей части

 

ца на поляризационно-оптической установке с применением кино­

9.

съемки,

«Вестник

машиностроения», 1958, № 5.

 

 

 

А н д р е е в

Г .

С .,

 

Напряженное состояние режущей части резца

 

при периодическом резании (К вопросу о пиковых напряжениях при

 

врезании), «Прочность режущего инструмента», Материалы 2-го се­

10

минара

по прочности,

В Н И И ,

М ., 1969.

Обработка

металлов

при

А с к и н а з н

Б.

М. ,

Б а б а т

Г .

И .,

 

индукционном нагреве токами высокой частоты, «Вестник металло­

11.

промышленности»,

1939,

№ 10— И .

 

 

 

: ,

 

Б а р е н б л а т т

 

Г.

И .,

Об основных представлениях теории равно­

 

весных

трещин,

образующихся

при хрупком разрушении,

«Пробле-

291

 

мы механики сплошной среды» (К семидесятилетию акад. Н . И. Мус-

12.

хелншвнлп)

М .,

нзд. АН СССР, 1961.

 

 

 

 

 

 

Б е з у х о в

И .

И .,

Основы теории упругости, пластичности и пол-

13.

зучесін, «Высшая школа», М ., 1961.

 

сплавов

к мпнералокера-

Б е та ц е л

и

А .

И .,

Твердость

твердых

 

мических материалов в горячем состоянии, «Вестник машинострое­

14.

ния», 1953, № 4.

И .,

К методике определения твердости

 

твердых

Б е т а и ел и

А .

 

15.

сплавов в горячем состоянии, «Заводская

лаборатория», 1953, № 7.

Б е т а и ел

и

А .

И .,

Температурная зависимость твердости сталей,

16.

«Физика металлов и металловедение», 1956, том III, вып. 3.

 

Б е т а и е л

и

А .

И .,

 

Твердость сталеіі и твердых сплавов при по­

17.

вышенных температурах, Машгнз, М ., 1958.

 

 

 

 

 

Б е т а и е л и

А.

И .,

К исследованию прочности режущей части инс­

18.

трумента, «Вестник машиностроения», 1964, № 2.

 

 

 

 

 

Б е т а и е л и

А .

ГГ,

К вопросу о расчете прочности режущей части

 

инструмента, Труды Грузинского политехнического института имени

19.

В . И. Ленина, 1964,

№

3 (96).

 

метода расчета прочности ре­

Б е т а и е л и

А.

И .,

К

обобщению

20.

жущей части инструмента», «Вестник машиностроения» 1965, N° 2.

Б е т а II е л и

А . И .,

Приспособление для

поляризационно-оптичес­

 

кого исследования напряжений в режущей части инструмента в про­

 

цессе резания, Труды Грузинского политехнического института име­

21.

ни В . И . Ленина, 1965, № 3 (101).

 

 

 

 

 

 

 

Б е т а II е л и

А .

И .,

 

Хрупкая прочность режущей части иистру-

 

мёнта в области контакта со стружкой при действии распределенной

 

силовой нагрузки, Труды Грузинского политехнического института

- 22.

имени В . И . Ленина,

1965, № 5 (ЮЗ).

 

 

 

 

режущей

Б . е т а н е л и

А .

И .,

К

 

исследованию хрупкой прочности

 

части твердосплавного инструмента, Сб. «Высокопроизводительное

23.

резание в машиностроении», «Наука», М .,

1966.

 

 

 

 

 

Б е,т а и е л и

А .

И .,

К вопросу о механизме скалывания режущей

 

части инструмента при прерывистом резании, Труды Грузинского

24.

политехнического института имени В . И . Ленина, 1967, № 6 (П8).

Б е т а и е л и

А .

И .,

 

Хрупкая прочность режущей части инстру­

 

мента, нзд. Грузинского политехнического института имени В . И .

25.

Ленина, Тбилиси, 1969.

 

 

Б.

Л .,

Механизм выкрашивания

Б е т а и е л и

А .

И .,

Д з а м о е в

 

режущей кромки

твердосплавных

торцовых фрез,

Труды

 

Грузиис-

 

!і<огб политехнического института имени В . И . Ленина, Тбилиси,

 

1969, № 1 (129).

ГГ,

Д

з а м о е в

Б.

Л .,

Местные сколы режущей

21). В е !Ѵа и е л и

А .

........части: твердосплавного

инструмента

при

торцовом

фрезеровании,

 

Труды Грузинского политехнического

института имени

В .

И:

Лени­

27.

на, Тбилиси, 1969, № 2 (130).

Б.

Л. ,

В а д а ч к о

р

и

я М. П. ,

Б е т а н е л п

А . И .,

Д з а м о е в

 

2 92

Смотрите также файлы