Файл: Цимберов, А. И. Стеклянные изоляторы.pdf

цию. Наиболее эффективным является применение в районах с усиленными загрязнениями специальных изоляторов. Такие изоляторы для линий электропередачи существуют и применение их значительно упрощает экс­ плуатацию, так как периоды чистки изоляторов значи­ тельно удлиняются, а надежность работы линий увели­ чивается во много раз. Особенностью конструкций гря­ зеустойчивых изоляторов являются высокие удельные пути утечки, т. е. отношения Ly/Я, Ly/Lr, LyfUpae в отдельных элементах и в гирляндах.

В табл. 3-13 приведены параметры и основные соот­ ношения размеров гирлянд из специальных стеклянных изоляторов и для сравнения некоторых обычных и специ­ альных фарфоровых изоляторов.

Из приведенных в табл. 3-13 данных следует, что гир­ лянда из семи специальных стеклянных изоляторов ти­ па ПСГ6-А при Я = 13 см и Ly=37 имеет отношения: Ly^pa6.MaKc=2,04; Ly/Lr=5,07; гирлянда из такого же

80

ПФГ-5 имеют отношения: Ly/ÜPAG.] = 2,50 и Ly/H= =2,50.

Сравнивая данные табл. 3-13 с рекомендациями Ру­ ководящих указаний, изложенными в табл. 3-10, следует отметить, что стеклянные изоляторы специальной конст­ рукции (ПСГ) удовлетворяют требованиям для промыш­ ленных районов (группа II) с умеренными загрязнения­ ми, кроме изолятора ПСГЗО-А, могущего быть использо­ ванным и в районах группы I. Что касается стеклянных подвесных изоляторов обычного исполнения (ПС), то в загрязняемых районах можно использовать их только при соответствующем усилении гирлянд. Указанное по­ ложение вызывает необходимость продолжить конструк­ торские работы по стеклянным линейным изоляторам, ориентируясь на специальные конструкции с увеличен­ ными длинами путей утечки.

Определив характеристику местности и степень за­ грязненности атмосферы, можно по табл. 3-10 установить минимальную длину пути утечки гирлянды и исходя из каталожных данных изоляторов определить требуемое количество изоляторов в гирлянде.

На основании установленного при испытании влаго­ разрядного 50%-ного напряжения линий и промышлен­ ной длины пути утечки изолятора можно проверить пра­ вильность расчетов по табл. 3-13.

Согласно рекомендациям Руководящих указаний при конструировании линейных изоляторов следует ориенти­ роваться на эффективную длину пути утечки:

* К Для изолятора ПСГ16-А указан авторами.

Для определения коэффициента К Руководящими указаниями предложена формула

/< = 1 + 0 ,5 і) . (3-13)

где /у —длина пути утечки изолятора, см\ D — наиболь­

ший диаметр изолятора, см.

Например, эффективная длина пути утечки изолятора ПСГ16-А:

Таким образом, отношение /у //у 3 фф составляет 54/42,5—1,27.

Коэффициент формы изолятора К представляет со­ бой отношение поверхностного сопротивленияRs к удель­ ному поверхностному сопротивлению ps изолятора, мо­ жет быть выражен формулой

(3-14)

где I — линейная координата вдоль пути утечки; D(l) — диаметр изолятора при координате I.

Для упрощенных расчетов можно принять:

82

В табл. 3-15 приведены К и соотношения размеров некоторых изоляторов. Из табл. 3-15 следует, что специ­ альные изоляторы типов ПСГ6-А, ПГС16-А и ПФГ5 для загрязненных районов отличаются от других изоляторов более высокими значениями К и ly/D.

По поводу установленных Руководящими указаниями коэффициентов формы изоляторов К определились две основные точки зрения. Одни авторы считают, что усред­ ненные коэффициенты К приняты Руководящими указа­ ниями в зависимости только от Ly — правильно, что до­ казывается данными эксплуатации изоляторов с К, вы­ бранным согласно Руководящими указаниями [Л. 20].

Другая точка зрения (Г. А. Лебедев и Е. И. Оста­ пенко, Г. О. Лысаковский) предлагает пересмотреть Ру­ ководящие указания в этой части, приняв поправочный К при разработке и выборе изоляторов сложной формы для загрязненных районов в зависимости от сложности формы изолятора и условий загрязнения. Как показали исследования, проводящиеся в ВЭИ, при сложных фор­ мах изоляторов и больших загрязнениях (до 10 мг/см2) принятые Руководящими указаниями коэффициенты не всегда соответствуют требованиям эксплуатации. На­ пример, разрядные напряжения шестиэлементной гир­ лянды изоляторов (ПФ6-В) при повышенных загрязне­ ниях ниже, чем у однотипных фарфоровых изоляторов (ПФ6-Б) [Л. 20].

Как рекомендуют авторы Руководящих указаний (С. Д. Мерхалев и др.), при выборе линейной изоляции следует уточнить принятые К после лабораторных ис­ следований в эксплуатационных условиях.

Интересной является разработка С. Г. Соколовым в Сибирском научно-исследовательском институте энер­ гетики нового принципа проектирования изоляторов для районов с повышенными загрязнениями и при воздейст­ вии сильных ветров, состоящего в том, что при разработ­ ке конструкции таких изоляторов учитываются аэроди­ намические условия, при которых изоляторы должны хо­ рошо «продуваться». В связи с указанным изоляторам •следует придавать «обтекаемую» форму, без ребер и ка­ навок, а при необходимости устройства ребер расстоя­ ние между ними должно равняться вылету ребра или да­ же двум вылетам.

Несомненно, что в загрязненных районах, где господ­ ствуют сильные ветры, изоляторы должны иметь про-

стеншие формы, без излишних выступов и канавок, за­ трудняющих «самоочистку» изоляторов от отложений.

В районе Новосибирска по данным метеостанции ве­ тер достигает силы 5—15 м/сек, температура •—30-:- —40РС с резкими частыми изменениями за сутки до 20 °С. Исследование влияния зимних отложений на элек­ трические характеристики изоляторов, проведенных СИБНИИЭ в этом районе, показало, что при опреде­ ленных условиях (загрязненная поверхность, подтаива­ ние снежного покрова) снижаются электрические харак­ теристики изоляторов (Л. 6]. Учитывая тенденцию к сни­ жению уровня линейной изоляции (например, до 2СУф), очевидно, следует учитывать при конструировании изо­ ляторов для линий в северных условиях изложенные в [Л. 6] соображения, т. е. повысить запас электрической прочности *.

Дальнейшие исследования «аэродинамических» свойств различных изоляторов, предназначенных для ра­ боты в особых климатических условиях, возможно вне­ сут существенные поправки в конструкции таких изоля­ торов.

3-7. ВЫБОР СТЕКЛЯННЫХ ИЗОЛЯТОРОВ ПО МЕХАНИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ

При выборе изоляторов по механической прочности необходимо учитывать установленные ПУЭ коэффициен­ ты запаса прочности изоляторов при разных режимах работы линий электропередачи. Коэффициентом запаса прочности изоляторов Ка.п называется отношение мини­ мальной разрушающей нагрузки штыревых и опорных изоляторов или гарантированной электромеханической нагрузки подвесных изоляторов Рг к наибольшей расчет­ ной (нормативной) нагрузки изоляторов Ррасч:

В табл. 3-16 приведены К3.а линейных изоляторов (подвесных и штыревых), штырей и крюков для штыре­ вых изоляторов согласно ПУЭ при различных режимах работ линий.

* Аналогичные исследовательско-конструкторские работы по аэродинамическим свойствам линейных изоляторов проводятся и другими организациями (СКТБ треста Электросетыізоляцня, ВНИИЭ и др.).

84

П р и м е ч а н и е : Нормальный режим — при целых проводах, аварийный — при полном или частичном обрыве одного иливсех проводов фазы. Среднеэксплуатацнонные условия — среднегодовая температура без ветра н гололеда. Удельный вес голо­ леда 0,9 гІмлР, толщина стенки гололеда для IV района 5, 10, 15, 20 мм; толщина стенки гололеда для ЛЭП 500 и 750 кв не меньше 10 мм, для остальных ЛЭП — не меньше 5 мм.

Выбор изоляторов по механической прочности для вновь проектируемой линии электропередачи производит­ ся по каталогам на основании заданных расчетных меха­ нических нагрузок на изоляторы с учетом вышеприве­ денных Кзл-

Для линий 6—10 кв на деревянных опорах применя­ ются стеклянные штыревые изоляторы типа ШСС-10 и ШССЛ-10 на 1 400 кгс минимальной разрушающей на­ грузки, для линий на металлических и железобетонных опорах — изолятор типа ШЖБ-10с.

Более сложным является выбор подвесных изолято­ ров по механической прочности, так как в этом случае могут быть приняты различные варианты, учитывая ас­ сортимент этих изоляторов.

При отсутствии в каталогах подвесных изоляторов требуемой прочности необходимо выдать задание на кон­ струирование изоляторов для поддерживающих и натяж­ ных гирлянд.

В этом случае необходимо рассчитать механическую нагрузку на проектируемые изоляторы. Методы таких расчетов предлагаются ниже на основе опыта работ Электросетьпроекта.

Расчетная механическая нагрузка на поддерживаю­

85

где п — число проводов в фазе; s — сечение провода мм2; /Ветр— ветровой піролет, м; /nec — весовой пролет, кг; ристр — ветровая нагрузка на 1 м провода, кгс/м; рвсс — весовая нагрузка на 1 м провода от массы провода с го­ лоледом, кгс/м; а — напряжение в проводе, кгс/см2; ß —

где N — нагрузка от тяжения по пророду, кгс. Приведенные формулы действительны также при вы­

боре штыревых изоляторов, но исключается вес гирлян­ ды, т. е. формула (3-21) для изолятора на анкерной или угловой опоре принимает вид:

86