Файл: Мастеров, В. А. Практика статистического планирования эксперимента в технологии биметаллов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 21.10.2024
Просмотров: 52
Скачиваний: 0
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
33 |
|
Статистические данные микрофрактографических исследований |
|
|||||
|
биметалла Х18Н10Т+АД1+АМг6 |
|
|
|||
Измеренное |
Удельная площадь светлых участков (1—s), % |
Доверитель |
||||
|
|
|
|
ный интервал |
||
сопротивление |
1 |
|
|
|
||
отрыву а, кгс/мм* |
2 |
3 |
( I - S ) |
Д Л Я ( 1 S ) , |
% |
|
1,94 |
8,1 |
10,0 |
9,0 |
9,0 |
1,7 |
|
4,70 |
18,3 |
16,0 |
20,0 |
18,1 |
3,8 |
|
2,90 |
14,0 |
13,0 |
14,0 |
13,7 |
1,0 |
|
5,10 |
25,1 |
29,0 |
30,0 |
28,0 |
5,0 |
|
1,70 |
9,6 |
8,3 |
8,0 |
8,6 |
1,5 |
|
1,70 |
6,0 |
9,65 |
8,0 |
7,9 |
2,1 |
|
1,70 |
8,3 |
7,7 |
9,6 |
8,55 |
1,6 |
|
9,00 |
46,2 |
50,0 |
42,0 |
40,0 |
5,0 |
|
3,50 |
19,0 |
17,7 |
18,0 |
18,2 |
1,0 |
|
5,03 |
25,7 |
22,0 |
23,8 |
23,8 |
1,0 |
|
21,55 |
100,0 |
100,0 |
100,0 |
100,0 |
0 |
|
1 Уровень значимости 0,05.
кого скола по интерметаллическому слою (рис. 44,(5) и участки с округлыми впадинами, образовавшимися при слиянии микропустот. На поверхностях образцов, разру-
140
фект Е. Киркендалла [73]: изменяет ширину питерметаллической зоны и приводит к появлению интерметал лических фаз, не наблюдаемых при отжиге без внешне го давления [72].
К настоящему времени автором совместно с И. В. Прилепской получены данные о влиянии давления при отжиге
на |
сопротивление |
отрыву слоев биметалла Х18Н10Т+ |
+ |
А Д 1+А М г6. |
Образцы отжигали под давлением |
1,5 кгс/мм2 при 550° С в течение 1,5 ч в специально скон струированной установке (рис. 45), которая исключала
осаживание образца под давлением во время |
отжига. |
|
В обычных условиях такой отжиг (см. |
рис. 40, а) |
приво |
дит к падению средней прочности |
о примерно до |
|
2 кгс/мм2. Под влиянием давления значение а сохранено на уровне 12—15 кгс/мм2 — различие в 6—7 раз! Микрофрактограмма подобных образцов также существенно изменилась (рис. 46).
НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ВЫВОДЫ
1.Целесообразна термическая обработка биметалла
Х18Н10Т+АД1+АМг6 после его изготовления с целью существенного повышения его прочностной однороднос
ти т и некоторого повышения средней прочности а и ударной вязкости. Оптимальным следует считать отжиг при 450° С, 6 ч.
2. Конструкторам, планирующим использовать би металл после повторных нагревов или при повышенной температуре, следует иметь в виду не среднюю проч
ность а, а минимальную ат ш, соответствующую требуе мой надежности конструкции.
Минимальное значение amin после второй стадии от
жига снижается быстрее средней прочности о. Напри мер, для вероятности разрушения ш = 0,1 % получим: Повторный нагрев при 0= 500° С:
|
с , |
кгс/мм2 |
CTmin’ кгс/мм’ |
3,5 |
ч ....................... |
19,75 |
16,2 |
6,0 |
ч ....................... |
19,60 |
11,00 |
Снижение о равно 0,8%, а amin — 32% •
3. Рассмотренная теория и примеры приводят к выво ду о необходимости введения в технические условия на
142
биметалл, кроме среднего значения сопротивления от
рыву слоев |
а, характеристики разброса |
прочности — |
параметра т. |
Значение т весьма просто |
определяется |
из серии опытов на растяжение, по нему легко рассчи тать ожидаемую минимальную прочность и необходи мый запас прочности.
4.Комплекс полученных экспериментальных данных
оструктуре и механических свойствах биметалла согла суется с разработанной моделью снижения прочности при отжигах с образованием интерметаллических фаз; распределение прочности соответствует теории. В. Вейбулла. Статистическая теория разрушения является удобным инженерным инструментом для описания проч ности биметаллических соединений.
5.Перспективно применение отжига под давлением для сохранения прочности конструкции из биметалла.
П Р И Л О Ж Е Н И Е I
Значения критерия Fv,; v2, уровень значимости а = 0,05
X
1 |
о |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
161 |
200 |
216 |
225 |
230 |
234 |
237 |
239 |
241 |
•242 |
243 |
|
о |
18,51 |
19,00 |
19,16 |
19,25 |
19,30 |
19,33 |
19,36 |
19.37 |
19,38 |
19,39 |
19,40 |
|
3 |
10,13 |
9,55 |
9,28 |
|
9,12 |
9,01 |
8,94 |
8,88 |
8,84 |
8,81 |
8,78 |
8,76 |
4 |
7,71 |
6,94 |
6,59 |
|
6,39 |
6,26 |
6,16 |
6,09 |
6,04 |
6,00 |
5,96 |
5,93 |
5 |
6,61 |
5,79 |
5,41 |
|
5,19 |
5,05 |
4,95 |
4,88 |
4,82 |
4,78 |
4,74 |
4,70 |
6 |
5,99 |
5,14 |
4,76 |
|
4,53 |
4,39 |
4,28 |
4,21 |
4,15 |
4,10 |
4,06 |
4,03 |
7 |
5,59 |
4,74 |
4,35 |
|
4,12 |
3,97 |
3,87 |
3,79 |
3,73 |
3,68 |
3,63 |
3,60 |
8 |
5,32 |
4,46 |
4,07 |
|
3,84 |
3,69 |
3,58 |
3,50 |
3,44 |
3,39 |
3,34 |
3,31 |
9 |
5,12 |
4,26 |
3,86 |
|
3,63 |
3,48 |
3,37 |
3.29 |
3,23 |
3,18 |
3,13 |
3,10 |
10 |
4,96 |
4,10 |
3,71 |
|
3,48 |
3,33 |
3,22 |
3,14 |
3,07 |
3,02 |
2,97 |
2,94 |
11 |
4,84 |
3,98 |
3,59 |
|
3,36 |
3,20 |
3,09 |
3,01 |
2,95 |
2,90 |
2,80 |
2,82 |
12 |
4,75 |
3,88 |
3,49 |
|
3,26 |
3,11 |
3,00 |
2,92 |
2,85 |
2,80 |
2,76 |
2.72 |
13 |
4,67 |
3,80 |
3,41 |
-3,18 |
3,02 |
2,92 |
2,84 |
2,77 |
2,72 |
2,67 |
2,63 |
|
14 |
4,60 |
3,74 |
3,34 |
|
3,11 |
2,96 |
2,85 |
2,77 |
2,70 |
2,65 |
2,60 |
2,56 |
15 |
4,54 |
3,68 |
3,29 |
|
3,06 |
2,90 |
2,79 |
2,70 |
2,64 |
2,59 |
2,55 |
2,51 |
16 |
4,49 |
3,63 |
3,24 |
|
3,01 |
2,85 |
2,74 |
2,66 |
2,59 |
2,54 |
2,49 |
2,45 |
17 |
4,45 |
3,59 |
3,20 |
|
2,96 |
2,81 |
2,70 |
2,62 |
2,55 |
2,50 |
2,45 |
2,41 |
18 |
4,41 |
3,55 |
3,16 |
|
2,93 |
2,77 |
2,66 |
2,58 |
2,51 |
2.46 |
2,41 |
2,37 |
19 |
4,38 |
3,52 |
3,13 |
|
2,90 |
2,74 |
2,63 |
2,55 |
2,48 |
2,43 |
2,38 |
2,34 |
20 |
4,35 |
3,49 |
3,10 |
|
2,87 |
2,71 |
2,60 |
2,52 |
2,45 |
2,40 |
2,35 |
2,31 |
24 |
4,26 |
3,40 |
3,01 |
|
2,78 |
2,62 |
2,51 |
2,43 |
2,36 |
2,30 |
2,26 |
2,22 |
28 |
4,20 |
3,34 |
2,95 |
|
2,71 |
2,56 |
2,44 |
2,36 |
2,29 |
2,24 |
2,19 |
2,15 |
32 |
4,15 |
3,30 |
2,90 |
|
2,67 |
2,51 |
2,40 |
2,32 |
2,25 |
2,19 |
2,14 |
2,10 |
50 |
4,03 |
3,18 |
2,79 |
|
2,56 |
2,40 |
2,29 |
2,20 |
2,13 |
2,07 |
2,02 |
1,98 |
100 |
3,94 |
3,09 |
2,70 |
|
2,46 |
2,30 |
2,19 |
2,10 |
2,03 |
1,97 |
1,92 |
1,88 |
00 |
3,84 |
2,99 |
2,60 |
|
2,37 |
2,21 |
2,09 |
2.01 |
1,94 |
1,88 |
1,83 |
1,79 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
|
X |
12 |
14 |
16 |
|
|
20 |
24 |
30 |
40 |
50 |
100 |
ОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
244 |
245 |
246 |
|
|
248 |
249 |
250 |
251 |
252 |
253 |
214 |
2 |
19,41 |
19,42 |
19,43 |
19,44 |
19,45 |
19,46 |
19,47 |
19,47 |
19,49 |
19,50 |
||
3 |
- 8,74 |
8,71 |
8,69 |
|
8,66 |
8,64 |
8,62 |
8,60 |
8,58 |
8,56 |
8,53 |
|
4 |
5,91 |
5,87 |
5,84 |
|
5,80 |
5,77 |
5,74 |
5,71 |
5,70 |
5,66 |
5,63 |
|
5 |
4,68 |
4,64 |
4,60 |
|
4,56 |
4,53 |
4,50 |
4,46 |
4,44 |
4,40 |
4,36 |
|
6 |
4,00 |
3,96 |
3,92 |
3,87 |
3,84 |
3,81 |
3,77 |
3,75 |
3,71 |
3,67 |
||
7 |
3,57 |
3,52 |
3,49 |
3,44 |
3,41 |
3,38 |
3,34 |
3,32 |
3,28 |
3,23 |
||
8 |
3,28 |
3,23 |
3,20 |
3,15 |
3,12 |
3,08 |
3,05 |
3,03 |
2,98 |
2,93 |
||
9 |
3,07 |
3,02 |
2,98 |
|
2,93 |
2,90 |
2,86 |
2,82 |
2,80 |
2,76 |
2,71 |
|
10 |
2,91 |
2,86 |
2,82 |
2,77 |
2,74 |
2,70 |
2,67 |
2,64 |
2,59 |
2,54 |
||
11 |
2,79 |
2,74 |
2,70 |
2,65 |
2,61 |
2,57 |
2,53 |
2,50 |
2,45 |
2,40 |
||
12 |
2,69 |
2.64 |
2,60 |
2,54 |
2,50 |
2,46 |
2,42 |
2,40 |
2,35 |
2,30 |
||
13 |
2,60 |
2,55 |
2,51 |
|
2,46 |
2,42 |
2,38 |
2,34 |
2,32 |
2,28 |
2,21 |
|
14 |
2,53 |
2,48 |
2,44 |
2,39 |
2,35 |
2,31 |
2,27 |
2,24 |
2,19 |
2,13 |
||
15 |
2,48 |
2,43 |
2,39 |
2,33 |
2,29 |
2,25 |
2,21 |
2,18 |
2,12 |
2,07 |
||
16 |
2,42 |
2,37 |
2,33 |
2,28 |
2,24 |
2,20 |
2,16 |
2,13 |
2,07 |
2,01 |
||
17 |
2,38 |
2,33 |
2,29 |
2,23 |
2,19 |
2,15 |
2,11 |
2,08 |
2,02 |
1,96 |
||
18 |
2,34 |
2,29 |
2,25 |
2,19 |
2,15 |
2,11 |
2,07 |
2,04 |
1,98 |
1,92 |
||
19 |
2,31 |
2,26 |
2,21 |
2,15 |
2,11 |
2,07 |
2,02 |
2,00 |
1,91 |
1,88 |
||
20 |
2,28 |
2,23 |
2,18 |
2,12 |
2,08 |
2,04 |
1,99 |
1,96 |
1,87 |
1,84 |
||
24 |
2,18 |
2,13 |
2,09 |
2,02 |
1,98 |
1,94 |
1,89 |
1,86 |
1,80 |
1,73 |
||
28 |
2,12 |
2,06 |
2,02 |
1,96 |
1,91 |
1,87 |
1,81 |
1,78 |
1,72 |
1,65 |
||
32 |
2,07 |
2,02 |
1,97 |
1,91 |
1,86 |
1,82 |
1,76 |
1,74 |
1,67 |
1,59 |
||
50 |
1,95 |
1,90 |
1,85 |
1,78 |
1,74 |
1,69 |
1,63 |
1,60 |
1,52 |
1,44 |
||
100 |
1,85 |
1,79 |
1,75 |
1,68 |
1,63 |
1,57 |
1,51 |
1,48 |
1,39 |
1,28 |
||
ОО |
1,75 |
1,69 |
1,64 |
1,57 |
1,52 |
1,46 |
1,40 |
1,35 |
1,24 |
1,00 |
||
144
П Р И Л О Ж Е Н И Е И
Значения /-критерия Стьюдента (односторонняя постановка задачи)
\а
V |
\ |
о.ю |
0,05 |
0,02 |
0,01 |
0,001 |
|
|
|
|
|
||
1 |
6,313 |
12,71 |
31,82 |
63,66 |
636,6 |
|
2 |
|
2,920 |
4,302 |
6,964 |
9,924 |
31,60 |
3 |
|
2,353 |
3,182 |
4,540 |
5,840 |
12,92 |
4 |
|
2,132 |
2,776 |
3,746 |
4,604 |
8,610 |
5 |
|
2,015 |
2,571 |
3,365 |
4,032 |
6,863 |
6 |
|
1,943 |
2,446 |
3,142 |
3,707 |
5,958 |
7 |
|
1,895 |
2,365 |
2,998 |
3,499 |
5,408 |
8 |
|
1,859 |
2,306 |
2,896 |
3,355 |
5,041 |
9 |
|
1,833 |
2,262 |
2,821 |
3,250 |
4,780 |
10 |
|
1,812 |
2,228 |
2,764 |
3,169 |
4,587 |
11 |
|
1,795 |
2,201 |
2,718 |
3,105 |
4,437 |
12 |
|
1,782 |
2,179 |
2,681 |
3,054 |
4,318 |
13 |
|
1,771 |
2,160 |
2,650 |
3,012 |
4,221 |
14 |
|
1,761 |
2,145 |
2,624 |
2,976 |
4,140 |
15 |
|
1,753 |
2,131 |
2,602 |
2,947 |
4,073 |
16 |
|
1,745 |
2,119 |
2,583 |
2,920 |
4,015 |
17 |
|
1,740 |
2,110 |
2,567 |
2,898 |
3,965 |
18 |
|
1,734 |
2,101 |
2,551 |
2,878 |
3,922 |
19 |
|
1,729 |
2,093 |
2,539 |
2,861 |
3,883 |
20 |
|
1,725 |
2,086 |
2,528 |
2,845 |
3,849 |
25 |
|
1,708 |
2,059 |
2,485 |
2,787 |
3,725 |
30 |
|
1,697 |
2,042 |
2,457 |
2,750 |
3,646 |
40 |
|
1,684 |
2,021 |
2,423 |
2,704 |
3,551 |
50 |
|
1,676 |
2,009 |
2,403 |
2,678 |
3,496 |
100 |
|
1,660 |
1,984 |
2,364 |
2,626 |
3,390 |
500 |
|
1,647 |
1,964 |
2,333 |
2,585 |
3,310 |
10-1193 |
145 |
П Р И Л О Ж Е Н И Е III
О) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критические значения критерия G-отношения наибольшей |
|
|
|
|||||||
|
|
|
эмпирической |
дисперсии к сумме эмпирических дисперсий; |
а = 0,05 |
|
|
|
||||||
X |
1 |
2 |
3 |
-I |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 0 |
16 |
36 |
114 |
ОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,998 |
0,975 |
0,939 |
0,906 |
0,877 |
0,853 |
0,833 |
0,816 |
0,801 |
0,788 |
0,734 |
0,660 |
0,581 |
0,500 |
3 |
0,967 |
0,871 |
0,798 |
0,746 |
0,707 |
0,677 |
0,653 |
0,633 |
0,617 |
0,602 |
0,547 |
0,475 |
0,403 |
0,333 |
4 |
0,906 |
0,768 |
0,684 |
0,629 |
0,589 |
0,560 |
0,536 |
0,517 |
0,502 |
0,488 |
0,437 |
0,372 |
0,309 |
0,250 |
5 |
0,841 |
0,684 |
0,598 |
0,544 |
0,506 |
0,478 |
0,456 |
0,439 |
0,424 |
0,412 |
0,364 |
0,307 |
0,251 |
0,200 |
6 |
0,781 |
0,616 |
0,532 |
0,480 |
0,445 |
0,418 |
0,398 |
0,382 |
0,368 |
0,357 |
0,313 |
0,261 |
0,212 |
0,167 |
7 |
0,727 |
0,561 |
0,480 |
0,431 |
0,397 |
0,373 |
0,353 |
0,338 |
0,326 |
0,315 |
0,276 |
0,228 |
0,183 |
0,143 |
8 |
0,680 |
0,516 |
0,438 |
0,391 |
0,359 |
0,336 |
0,318 |
0,304 |
0,293 |
0,283 |
0,246 |
0,202 |
0,162 |
0,125 |
9 |
0,638 |
0,477 |
0,403 |
0,358 |
0,329 |
0,307 |
0,290 |
0,277 |
0,266 |
0,257 |
0,227 |
0,182 |
0,145 |
0,111 |
10 |
0,602 |
0,445 |
0,373 |
0,331 |
0,303 |
0,282 |
0,266 |
0,254 |
0,244 |
0,235 |
0,203 |
0,165 |
0,131 |
0,100 |
12 |
0,541 |
0,392 |
0,326 |
0,288 |
0,262 |
0,244 |
0,230 |
0,219 |
0,210 |
0,202 |
0,174 |
0,140 |
0,110 |
0,083 |
15 |
0,471 |
0,335 |
0,276 |
0,242 |
0,219 |
0,203 |
0,191 |
0,181 |
0,174 |
0,167 |
0,143 |
0,114 |
0,089 |
0,067 |
20 |
0,389 |
0,270 |
0,220 |
0,192 |
0,173 |
0,160 |
0,150 |
0,142 |
0,136 |
0,130 |
0,111 |
0,088 |
0,067 |
0,050 |
24 |
0,343 |
0,235 |
0,191 |
0,166 |
0,149 |
0,137 |
0,129 |
0,122 |
0,116 |
0,111 |
0,094 |
0,074 |
0,057 |
0,042 |
30 |
0,293 |
0,198 |
0,159 |
0,138 |
0,124 |
0,114 |
0,106 |
0,100 |
0,096 |
0,092 |
0,077 |
0,060 |
0,046 |
0,033 |
40 |
0,237 |
0,158 |
0,126 |
0,108 |
0,097 |
0,089 |
0,083 |
0,078 |
0,074 |
0,071 |
0,059 |
0,046 |
0,035 |
0,025 |
60 |
0,174 |
0,113 |
0,089 |
0,076 |
0,068 |
0,062 |
0,058 |
0,055 |
0,052 |
0,050 |
0,041 |
0,032 |
0,023 |
0,017 |
120 |
0,0998 |
0,0632 |
0,0495 |
0,0419 |
0,0371 |
0,0337 |
0,0312 |
0,0292 |
0,0279 |
0,0266 |
0,0218 |
0,0165 |
0,0120 |
0,0083 |
оо |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |