ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.10.2024
Просмотров: 81
Скачиваний: 0
ет рациональность компоновки и использования объема убежища. При сравнении вариантов объемно-планировоч
ных решений меньшее значение К2 |
говорит |
о том, что на |
1 м2 полезной площади приходится |
меньший |
строительный |
объем убежища и, следовательно, данный вариант при про чих равных условиях более экономичен. Объемный коэф фициент может служить критерием экономичности проектов лишь в том случае, когда сметная стоимость 1 м3 сравнива емых убежищ одинакова или близка между собой. Однако сметная стоимость I м3 убежища с изменением планировоч ных и конструктивных решений может колебаться в значи тельных пределах. Поэтому даже при равных объемных коэффициентах стоимость 1 м2 полезной площади в срав ниваемых проектах может быть различной.
Таким образом, коэффициент К2 не является достаточно точным показателем, характеризующим экономичность проекта, несмотря на то, что он отражает влияние высоты помещений, толщины стен и учитывает рациональность ■планировки убежища.
Коэффициент К2 изменяется от 4 до 8; большие зна чения соответствуют убежищам со сплошной фундаментной плитой.
Отношение площади основных помещений к площади подвала (коэффициент К3) позволяет определять возможную вместимость убежища исходя непосредственно из размеров здания (подвала). Коэффициент К3 учитывает площадь раз личных незащищенных помещений, которые предусматри ваются в подвалах для технологических нужд. В убежищах с коммуникационными коридорами вдоль стен К3 равен 0,25—0,4, возрастая до 0,5—0,65 при увеличении их вме стимости.
Суммарный фактический расход полезной площади на одного человека (коэффициент Кл) составляет 0,65—1,2 м2, причем меньшие значения характерны для убежищ боль шой вместимости.
Для разработанных типовых проектов убежищ лучшие
•показатели таковы: Кх = 0,82, |
/<2 = 3,8, К3 = 0,6 и |
К4 = 0,64. |
необходимы для оцен |
Натуральные показатели также |
ки экономичности проектных решений, особенно конструк ций убежищ. Расход бетона в нетиповых проектах состав ляет: на одного человека 1,3—3 м3, на 1 м2 полезной пло щади — 1,2—3,2 м3, а в типовых проектах лучшие пока затели соответственно равны 0, 94 и 1,05 м3.
30
Расход металла в индивидуальных проектах встроенных
убежищ составляет: на одного |
человека — |
80—380 кг, на |
1 м2 — 70—370 кг (показатели |
возрастают |
с увеличением |
степени защиты убежища). Эти показатели включают также
расход бетона и металла на конструкции, |
требующиеся |
по условиям эксплуатации подвала в мирное |
время и не |
рассчитанные на воздействие нагрузок от ударной волны. Стоимостные показатели индивидуальных проектов
встроенных убежищ изменяются в широких пределах. Стоимость подвала-убежища примерно в 1,7—2 раза
больше стоимости обычного подвала. Удорожание по видам работ составляет в %:
На |
общестроительные р аб о ты ............................... |
55—60 |
|
» |
водопровод |
и канализацию .............................. |
5— 10 |
» |
отопление и вентиляцию................................... |
15—25 |
|
» |
электроосвещение .............................................. |
3—6 |
|
» |
силовое и |
слаботочное электрооборудование 2—8 |
|
» |
дизельные |
электростанции............................... |
7—15 |
Удорожание промышленных зданий с подвалом-убе жищем по сравнению со зданиями с обычным подвалом (при одинаковом назначении подвалов в мирное время) со ставляет 5—20%,
Г Л А В А II
ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ НА КОНСТРУКЦИИ ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Динамические нагрузки на конструкции защитных со оружений создаются в основном воздействием ударной волны ядерного взрыва или взрыва химических взрывча тых веществ. Максимальная величина этой нагрузки и за кон ее изменения во времени зависят от размещения соору жения относительно поверхности грунта (наземное, полузаглубленное, полностью заглубленное), расположения его в застройке (встроенное, отдельно стоящее), а также раз меров, формы, ориентации рассматриваемого элемента кон струкции относительно центра взрыва и от параметров па дающей ударной волны (величины максимального избы точного давления и длительности ее действия).
Термин «падающая» волна применяется к волнам, дви жущимся от центра взрыва к рассматриваемой поверхности под углами падения 0—90°. При этом угол падения измеря
ется между нормалью к |
рассматриваемой поверхности |
и направлением движения |
волны. По величине он равен |
углу наклона фронта ударной волны.
Кроме нагрузок от ударной волны некоторые конструк ции защитных сооружений (например, перекрытия в под валах зданий) могут подвергаться также воздействию крат ковременных динамических нагрузок от удара падающих обломков зданий.при разрушении последних ударной вол
ной. |
Для убежищ определяющими обычно |
являются |
нагрузки от действия воздушной ударной волны. |
||
1. |
ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУШНОЙ УДАРНОЙ ВОЛНЫ |
' |
Ударная волна имеет резко выраженный фронт, на кото ром скачкообразно возрастают температура, плотность, дав ление и скорость среды. Волна состоит из фазы сжатия и следующей непосредственно за ней фазы разрежения
(рис. 13).
Основными характеристиками фазы сжатия являются избыточное давление Арф на фронте ударной волны и про должительность фазы сжатия т+, называемая временем действия ударной волны.
Давления на фронте воздушной ударной волны взрыва ядерных боеприпасов или химических взрывчатых веществ
3 ?
могут быть определены по формулам В. П. |
Коробейникова |
||||||
[29], которые после упрощений имеют вид: |
2 |
||||||
для 0,16 < Арф < |
100 кгс/см2 |
или 0 < |
R 2 ^ |
||||
|
ЛР1( |
3(1/1 |
|
кгс/см2; |
(1) |
||
|
ф |
+ 2Э,8рз _ 1 ) |
|
|
|||
для Арф < |
0,16 кгс/см2 |
или /?2 > |
2 |
|
|
||
|
АР,Ф: |
|
|
0,227 |
кгс/см2. |
(2) |
|
|
|
|
|
||||
|
Д2 V lgP 2+ 0,158 |
|
|||||
В этих |
формулах |
/?3 — безразмерный |
радиус |
ударной |
|||
волны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
| 3/" |
Pi |
|
(3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
где г2— расстояние от центра взрыва в м; рг ~ |
10* кгс/м2 — |
атмосферное давление; £ 0 — энергия взрыва |
по удар |
ной волне в кгс-м\ k — коэффициент, равный 2 при назем ном и равный 1 при воздушном взрыве.
Рис. 13. Изменение давления в фиксиро ванной на местности точке в зависимости от времени /(Др_ — максимальное давле ние разрежения)
Воздушным называется взрыв, произведенный в воз духе над землей или водой на такой высоте, при которой огненный шар в момент его максимальной яркости не ка сается поверхности земли; наземным (надводным) называет ся взрыв, когда огненный шар касается поверхности земли (воды) или взрыв происходит на поверхности земли (воды) [21]. Для воздушных взрывов с большой энергией размеры огненного шара в момент его максимальной яркости меньше окончательного радиуса Ь0,ш огненного шара, величина которого согласно [39] равна:
V "~ |
м, |
А0.ш= 10 У Я |
|
где q — тротиловый эквивалент энергии взрыва в т. |
|
Энергия Е0, сообщаемая среде |
(воздуху), -составляет |
часть полной энергии, выделяющейся при взрыве. При ядер
2 Зак. 344 |
з з |
ном взрыве на образование воздушной ударной волны рас ходуется примерно 50% всей выделяющейся энергии, при взрыве тротила —65—70% [7].
Мощность ядерных взрывов принято сопоставлять с эк
вивалентным по энергии количеством |
тротила. |
Теплота |
|||
взрывчатого превращения последнего (энергия |
взрыва) |
||||
примерно равна 1000 ккал/кг. |
|
|
|
||
Для давления на фронте ударной волны при наземном |
|||||
взрыве ядерного боеприпаса с полным тротиловым |
эквива |
||||
лентом q в тоннах формулы (1), (2) запишутся так: |
|
||||
при |
|
|
|
|
|
|
|
78 м/т1.13 |
|
|
|
|
__________2,333__________ |
кгс/см2; |
(4) |
||
|
V |
1 + 0.494- 10-3 /?3— 1 |
|
|
|
при |
78 м/т'/3 |
|
|
|
|
|
Ар, |
= ----- _f.’.9 |
= кгс/см2. |
(5) |
|
|
1 |
7 П Л 8 Я - 1 ,4 4 |
|
|
|
Здесь |
R — приведенное расстояние |
|
|
||
|
|
R = , _ |
м/т'/ 3. |
|
(5а) |
|
|
V " |
|
|
|
Формулы (4) и (5) графически представлены на рис. 14. При воздушном ядерном взрыве давление на фронте па
дающей ударной волны определяется по формулам:
|
2,333 |
кгс/см2; |
0 ■< R ^ 62 м/т} 3; |
|
V 1+ 10-3Л3 |
||||
|
(6) |
|||
дАь = |
6,9 |
кгс/см2; |
||
_ |
_________ |
R > 62 м/т1/3. |
||
U V l g t f - 1 , 2 3
Время действия фазы сжатия при наземном взрыве опре деляется по формуле М. А. Садовского [68]:
т + ^3,3 - К)-3 q V r 2 сек 1 5 < Д < 7 8 м/тИ3. (7 )
Изменение давления Ар (t) во времени в фазе сжатия зависит от величины Арф и выражается эмпирической фор-
34