Файл: Беленький, Я. Е. Многоточечные бесконтактные сигнализаторы температуры.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.10.2024

Просмотров: 59

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Рис. 6-10. Принципиальная схема двухнедельного сигнализатора температуры.

грешности решена путем использования рассмотренных в гл. 2 методов аппроксимации нелинейных характери­ стик, в частности третьего метода, обеспечивающего ми­ нимальную погрешность линеаризации.

Приведем пример расчета погрешности линеаризации и градуи­ ровочных точек шкалы для поддиапазона 0—50 °С. В этом случае начальное сопротивление датчика 7?то=46 ом, максимальное прира­ щение Л,„=9 ом. Элементы мостовой схемы, определенные при по­ мощи соотношений (2-9) — (2-22), будут: /?i = 50,5 ом, R« = 49,4 ом,

./?з=48,1 ом, г=4,55 ом, а=53,95 ом, 6=96,5 ом. Угловой коэффи­ циент аппроксимирующей прямой для третьего способа аппроксима­ ции в соответствии с формулами табл. 2-2 равен:

а _

53,96

г

Q== Ь + А т~

96,5 +

9 = ° ’51-

В этой же таблице приведены выражения для максимальной погрешности линеаризации б,п и градуировочных точек шкалы

L' и L"

оf i - v m

y -

 

 

2Д„

 

_ L _

Г

**ь

 

4S„MmQ

L', L " — (Q — Дт ) 2Q

1

v

] (б-д»<г)2Г

 

 

 

1 1 4

После подстановки в эти выражения числовых значении полу­ чим: б,„=0,63%, или 0,3°С в абсолютных единицах, L' и L" соот­ ветственно 8 н 89% полной длины шкалы. Как показано в § '2-3, полученное значение б„, в 2 раза меньше погрешностей, возникаю­ щих при обычно применяемом способе градуировки моста, путем совмещения характеристик в начале н копие шкалы.

Исходя из суммарной погрешности, равной 1,5°С, и входящих в нее составляющих, обусловленных нели­ нейностью шкалы, дискретностью реохорда задатчика, нечувствительностью усилителя п рядом других факто­ ров, можно допустить величину погрешности, вызванную

взаимным влиянием ветвей до

0,4 °С, или

0,8% ши­

рины поддиапазона, равного 50°С.

 

Определим, каким должно быть входное сопротивление сигналь­

ного усилителя, чтобы дополнительная

погрешность

не превыша­

ла 0.8%.

 

 

 

значения Ддо=46 ом, Я л.к =

Подставив в

выражение

(2-23)

= 55 ом, получим:

 

 

 

 

 

.

«л. («до +

/?л.н)_

46 (46 +

55)

А -

ЗЯд0 +

Яд .к

3-46 +

55

Из выражения

(2-17)

определим

для значения £ = 0 ,8 -Ю-2

А24

Ry у — 0 8 . ю -a = 3 - 103 ом.

Для обеспечения входного сопротивления 3 ком первый каскад усилителя выполнен по схеме с общим коллектором * на рис. 6-10).

Задача устранения ложных срабатываний прибора при его включении в сеть решена путем использования вспомогательной диодно-конденсаторной цепочки, рас­ смотренной в § 4-3. При включении прибора в сеть одно­ временно с зарядом разделительного конденсатора С4 (рис. 6-10) заряжается через диод конденсатор С2. Ем­ кость конденсатора С2 выбрана таким образом, что вы­ ходное реле Р не срабатывает во время переходного процесса.

Емкость С2 рассчитывалась по формуле (4-43). Ис­ ходные данные для расчета следующие: емкость раздели­

тельного конденсатора

Ci = 20 мкф, напряжение питания

£ = 1 1 в , коллекторное

сопротивление £ i = 4,7 ком, ток

включения выходного устройства /п== 0,4 ма.

После подстановки этих значений в формулу (4-43) получим значение С2=96 мкф. Для использования одно­ го конденсатора С2 с двумя сигнальными усилителями

115


его емкость принята равной 200 мкф. Со вторым усили­

телем конденсатор С2

связан через диод Д ъ

Для иллюстрации

эффективности методов .компенса­

ции распределенной

емкости линии связи, описанных

в § 2-4, рассмотрим еще один многоканальный прибор, предназначенный для контроля температуры электроли­ та в аккумуляторах.

Затруднения, возникшие при разработке этого прибо­ ра, были обусловлены -комплексом довольно сложных требований, которым он должен удовлетворять при из­ мерении и сигнализации температуры: сравнительно вы­ сокой точностью (0,5%), днстанционностыо, не превы­ шающей 100 м, повышенной частотой напряжения пита­ ния (400 гц), широким диапазоном изменений темпера­ туры окружающей, среды (от 0 до +50°С).

Определим величину дополнительной погрешности, возникающей в указанных условиях только из-за влияния активного и реактивно­ го сопротивлений линии связи.

В случае подключения датчика по двухпроводной линии связи (рис. 6-11,а) суммарное сопротивление обоих проводов (длина ли­ нии связи 100 м, провод медный, сечение 1 мм2, р= 0,0172 ом м 2 /м)

Рис. 6-11. Схема включения датчика по двухпроводной (а) и трехпроводной линий связи (б).

составляет 3,4 ом. При изменении температуры окружающей среды на zt25 °С от среднего значения (+25 °С) приращение сопротивления линии равно 0,34 ом (температурный коэффициент меди 0,004 1/°С).

Эта

величина складывается с сопротивлением датчика и эквивалент­

на

абсолютной ошибке. Для датчика стандартной градуировки 21

[Л.

35] при диапазоне контроля 100 °С относительная погрешность,

вызванная только изменением активного сопротивления линии связи, составляет 1,9%, т. е. почти в 4 раза превышает суммарную допу­ стимую погрешность (0,5%).

Влияние линии связи может быть значительно уменьшено при подключении датчика трехпроводной линией (рис. 6-11,6). В этом случае при выполнении условия (?з=Ядо+Яд.к/2 максимальную абсо-

116


лютнуго погрешность А, вызванную изменением температуры соеди­ нительных проводов, можно определить из выражения

{Rao+lA+ARn)R2= (Rs~{'ARn)Ri,

где R ao, R h.k — сопротивления датчика в начале и в конце диапазо­ на контроля; A R n — изменение сопротивления одного провода линии связи; RiR3 — плечи моста.

После подстановки в это выражение цифровых данных для рас­

сматриваемого случая получим:

 

 

,

(R3 + hRn)R\

Д —

R s

К до

(55 +

0,17)-46

■46-

0 , 17 = 0,03 о,».

 

55

 

 

 

Относительная погрешность составляет 0,15%, что при общей погрешности 0,5% вполне допустимо.

В § 2-4 показано, что при подключении датчика трехпроводной линией связи и повышенной частоте питания измерительной схемы возникает дополнительная погрешность, вызванная влиянием ре­ активной составляющей сопротивления линии связи. Согласно выра­ жению (2-31) эта погрешность на частоте 400 гц в рассматриваемом случае составляет 0,06 ом, или. 0,35%, что соизмеримо с общей до­ пустимой погрешностью.

Для компенсации влияния реактивной составляющей сопротив­ ления в § 2-4 показана возможность использования дополнительного провода в линии связи. При этом для обеспечения минимального влияния активного сопротивления желательно выполнение условия v=-Rn/R3=\. Этому условию согласно табл. 2-3 соответствует ва­ риант подключения дополнительного провода экранированного кабе­ ля к точке b схемы (рис. 6-11). Таким образом, благодаря примене­ нию специальных мер, описанных в работе, оказалось возможным создание устройства, удовлетворяющего достаточно сложным метро­ логическим требованиям.


СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1.Беккер Ю. Б., Борис Я. В., Кюздени О. А. Малогабаритный бесконтактный сигнализатор температуры. — В кн.: Механизация н

автоматизация управления. Киев, УКРНИИНТИ 1965, № 3.

2.Беленький Я. Е., Кац Б. IYI. К вопросу о применении диодных ключей в устройствах автоматического контроля. — «Измерительная техника», 1970, № 8.

3.Беленький Я. Е., Кац Б. М. Двухпредельный бесконтактный многоточечный сигнализатор температуры. — В кн.: Механизация п

автоматизация управления. Киев, УКРНИИНТИ 1968, № 3.

4.Беленький Я. Е. Многофазные релаксаторы. Киев, «Наукова думка», 1966.

5.Борис Я. В., Кац Б. М., Кюздени О. А. Устранение влияния

реактивности линии связи в мостовых схемах контроля температу­ ры. — В кн.: Вопросы теории электрических цепей для преобразова­ ния измерительной информации. Киев, «Наукова думка», 1967.

6.Будинский Я. Транзисторные переключающие схемы. М., «Связь» 1965.

7.Воронков Л. А. Сравнительный анализ устройств централи­ зованного контроля с обегающими и непрерывными каналами. — «Приборостроение», 1965, № 7.

8.Геннс А. А. и др. Тиратроны с холодным катодом и их при­ менение. Киев, Гостехиздат УССР, 1961.

9.Горшков Ю. А. Указатель-сигнализатор с многомостовой из­

мерительной схемой. — «Измерительная техника», 1966, № 9.

10.Гурович Г. Я. Трансформатор для питания измерительных мостов переменного тока. Авт. свнд. № 137182. — «Бюлл. изобрет.», 1961. № 7.

11.Ерофеев А. В. Электронные устройства контроля н регули­ рования тепловых процессов. М., Госэнергоиздат, 1965.

12.Кавалеров Г. И., Ковалевская В. В. Первичные измеритель­ ные преобразователи, выпускаемые фирмами США. — «Приборо­ строение». 1966, № 10.

13.Карандеев К. Б. Мостовые методы измерений. Киев, Гос­ техиздат УССР, 1953.

14.Карандеев К. Б. и др. Электрические методы автоматиче­ ского контроля. М., «Энергия», 1965.

15.Кац Б. М. Влияние усилителя на погрешность многоветве-

вых мостов. — «Приборы и

системы управления», 1968, № 3.

16. Кац Б. М. Анализ

фазочувствительного каскада с фазовой

отсечкой. — «Труды института». М.,

НИИТеплоприбор, 1968, № 3—4.

17. Кац Б. М. Многофазный

матричный триггер. Авт. свид.

255350. — «Бюлл. изобрет.», 1969, № 33.

18.Кац Б. М. Анализ устройства вывода информации для ма­ шин централизованного контроля.—В кн.: Отбор и передача 'инфор­ мации. Киев, «Наукова думка», 1970, вып. 25.

19.Кац Б. М. Устройство для индикации. Авт. свид. № 251925.— «Бюлл. изобрет.», 1969, № 28.

20.Кольцов А. А., Карабанов Д. Н. Влияние изменения сопро­

тивления линии связи на показания электронных автоматических мостов. — «Измерительная техника», 1966. № 1.

21. Красильников Л. В., Фнлипович Э. А. Бесконтактное много­ точечное устройство для контроля температуры. Авт. свид. № 162341. — «Бюлл. изобрет.», 1964, № 9.

118


22.Куликовский Л. Ф. Автоматические информационные изме­ рительные приборы. М., «Энергия», 1966.

23.Лебедев А. В. Анализ мультиплицированных схем. — «Труды

МЭИ». М„ МЭИ, 1953, вып. 13.

24. Малиновский В. Н., Харченко Р. Р. Цифровой мост на полу­ проводниковых элементах.—-«Измерительная техника», 1960, № 11.

25.Михайловский В. Н., Свенсон А. Н. Электронные коммута­ торы. Киев, Гостехиздат УССР, 1961.

26.Пахомов В. И. Бесконтактный коммутатор параметрических

датчиков.

Авт. свид.

№ 178886. — «Бюлл. изобрет.»,

1966,

№ 4.

27. Персии С. М., Персии Л. М. Анализ погрешностей и методы

повышения

точности

бесконтактных коммутаторов. — В

кн.:

Расши­

рение пределов измерения и повышение чувствительности электро­ измерительных усилителей. М., ОНТИпрнбор, 1966, вып. 1.

•28. Полонников Д. Е. Электронные усилители

автоматических

компенсаторов. М., ГИФМЛ, 1960.

 

 

29. Попов Ю. А. и др. Транзисторный коммутатор параметриче­

ских датчиков сопротивления. — В

кн.: Автоматический контроль и

методы электрических измерений (Труды VI конференции. Т. II).

Новосибирск, «Наука», 1967.

 

 

30. Райкин П. С. Управление

лампами цифровой индикации

с помощью транзисторов. — В кн.:

Автоматика и

приборостроение.

Киев, УКРНИИНТИ 1963, № 4.

 

 

31.Розенберг В. Я., Прохоров А. И. Что такое теория массо­ вого обслуживания? М., «Сов. радио», 1965.

32.Севастьянов Б. А. Эргодическая теорема для марковских

процессов и ее приложение к телефонным системам

с отказами. —

В кн.: Теория вероятности и ее применение. Т. 2. М.,

«Наука», 1957,

вып. 1.

 

33.Соболевский К. М., Шакола Ю. А. Защита мостов перемен­ ного тока. Киев, Изд-во АН УССР, 1957.

34.Темников Ф. Е., Шенброт И. М. Машины и системы центра­ лизованного контроля (каталог-справочник). М., ГОСИНТИ, 1964.

35.Термометры сопротивления. ГОСТ 6651-59.

36.Цапенко М. П. и др. Измерение и кибернетика. — В кн.: Автоматический контроль и методы электрических измерений (Тру­

ды конференции, 1961). Новосибирск, Изд-во СО АН СССР, 1964.

37.Цыпкин Я. 3. Теория импульсных систем. М., Физматгиз,

1958.

38.Шауман А. М. и др. Системы индикации с цифровыми лам­

пами тлеющего разряда. — В

кн.:

Вычислительная техника и вопро­

сы программирования. ЛГУ,

1963,

№ 2.

39.Шенброт И. М. Машины централизованного контроля. М., «Энергия», 1966.

40.Cleveland G. Neon driver circuit uses low voltage transis­ tor.— «Electron. Design», 1963-, № 11.

41.Henis R. B. Transistor neon driver. Pat. USA, № 2927247,

1960.

42.Loesecke P. V. Reducing noise with intelligent cabling.— «Instrum, and Control Syst.», 1967, v. 40, № 8.

43.Somliody A. Transistor bias method raises break point.—

«Electronics», 1960, № 2.