Файл: Энгель, В. Ю. Основы теории и расчет объемных гидромашин с фазовым регулированием учебное пособие.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.10.2024

Просмотров: 46

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

ценою усложнения распределителя. Конструктивное выполне­ ние схемы 2 показано «а рис. 3.3. Распределитель 1 имеет не­ подвижную часть 2 и две поворотных 3 и 4. В поворотных дета­ лях выполнены радиальные 6 и торцовые 5 коллекторы, уплот­ ненные резиновыми 'кольцами 7 и 8, которые препятствуют вы­ теканию рабочей жидкости. Поворотные детали связаны между собою пальцами, и при повороте центрального стержня они смещаются относительно направляющей статора ,в определенной последовательности. Для упрощения конструкции распредели­

теля и более эффективной работы гидромотора была предложе­ на схема 3.

Схема 3. На рис. 3.4 представлен график приведенной ско­ рости оф рабочего и сливного участков направляющей и дано расположение соответствующих этим участкам окон распределе­ ния по схеме 3. В схемах 1 и 2 профилирование сливного участ­ ка фс производилось кривыми, отличными от кривых рабочего участка. Сливной фс участок'всегда находился под действием сливного давления и не участвовал в формировании рабочего объема Л1кр гидромотора.

В схеме 3 участки натравляющей равны между собой (фр—Фс). Рабочий и сливной участки выполнены одинаковыми

кривыми.

Графики иф для фр и фс

идентичны. Участки ф2 на

напорной

и сливной части профиля

выполнены спиралью Архи­

меда. Окна &1н.п и &1сл.п соответствуют рабочему фр и сливному Фс участкам направляющей соответственно.

96

При повороте распределителя окна biH.n и &]Сл.п 'смещаются относительно криволинейной направляющей статора. Величина рабочего участка, находящегося под действием напорного дав­ ления, при этом уменьшается, что приводит к уменьшению рабо­ чего объема гидрамотора и крутящего момента. Одновременно жидкость под давлением (из сместившегося на сливной участок

-Поборот распределителя

Р и с . 3.4. Профилирование направляющей и размещение окон рас­ пределителя гидрометора по схеме 3 (обозначения такие же, ках в рис. 3.1).

окна йш.п) поступает в полости -поршневых групп, находящихся на сливных участках профиля. Эти поршни создают отрицатель­ ный Мкр (—М), противодействующий положительному

М |кр (+ М ).

Таким образом, включение при регулировании в работу слив­ ного участка профиля приводит к тому, что величина хода, на который уменьшается рабочий ход профиля, складывается из

7 Заказ 275

9 7


суммы ходов Арсг.р и /гРег.сл- Это позволяет в два раза умень­ шить 'величину приведенной скорости оф, на регулируемых уча­ стках ф2 (напорной и еливной частей профиля) по сравнению со значением vVt и на регулируемых участках направляющей при регулировании по схеме 2. Снижение скорости приводит к увеличению КПД при регулировании, уменьшению неравномер­ ности работы мотора ,в режимах регулирования, уменьшению удельной нагрузки. Конструкция распределителя проста ипрак­

тически не отличается от распределителя нерегулируемого гидромотора.

Произведем сравнение рассмотренных вариантов регулиро­ вания (рис. 3.5). Гидромотор имеет z —13 поршней, количество рабочих ходов за один оборот (кратность) х„=3, величина хода h одинаковая для всех рассматриваемых случаев. Диапазон ре­ гулирования Z)=2,7. Из анализа рассмотренных схем очевидно,

что на участке Ф* располагается — поршней.

2

98

Для обеспечения нормальной работа гидромотора необходи­ мо, чтобы при регулировании на участке <pi размещалось не ме­ нее двух поршней, т. е.

Фх >

2А0.

(3.2)

Для (регулирования по схеме 1

назначаем <p2= ‘iA, тогда ф2=Д =

= —М. На участке-^—ф!

располагается

-----2J поршней.

Но так как -2--—*pi = 3A, то на участке <pi размещается поршней

На регулируемом участке ф2 профиля расположено zpi = = —-— = 1,5 поршня.

При схеме 2, соблюдая условие (3.2), можно установить, что на регулируемом участке размещаются поршни, количество которых можно определить по формуле

2 р,

(3-3)

Из рис. 3.5 видно, что величина скорости на регулируемом участке для гидромотора по схеме 2 почти в 4 раза меньше, чем в первом случае, т. е.

На регулируемом участке ф2 для схемы 3 гр,.=------ порш­

ней, т. е. так же, как и в схеме 2. Однако при этом приведенная

скорость о” 1

почти в два раза ниже,

чем в схеме 2, и почти в

8 раз меньше,

чем в схеме 1. Следует,

однако, отметить, что в

отличие от схем 1 и 2, где рабочая жидкость при регулировании циркулирует в напорных каналах, в последнем случае рабочая жидкость при регулировании циркулирует как в напорных, так и в сливных каналах, вызывая дополнительные гидравлические потери.

Регулирование гидромотара осуществляется -поворотам .рас­ пределителя (см. рис. 3, Введение). При этом окна 4 и 5 'Смеща­ ются относительно профилированной поверхности статора, что вызывает уменьшение рабочего объема гидромотора. Окна раз­ мещаются в соответствии с рис. 3.4.

При регулировании скорости гидромотора соединение ци* лин-дров с окнами распределителя осуществляется при скорости поршня отличной от нуля. Происходит защемление жидкости.

Использование цапфового распределителя в радиально-пор­ шневых гидромашииах не позволяет применить для разгрузки защемленных объемов метод синхронного изменения сечений.

7*

99



Поэтому здесь используются другие методы. Сущность первого из них состоит в деформации поршня под действием повышаю­ щегося давления, образующегося при защемлении жидкости. Для этого он сделай из двух входящих друг в друга стаканов, между торцами которых установлена пружина-.компенсатор.

Другим вариантом «нежесткого» исполнения поршня явля­ ется .конструктивное решение его в виде прорезной пружины, которая деформируется под нагрузкой «а определенную вели­ чину.

Второй способ заключается в использовании мертвого про­ странства в цилиндрах, которое выполняют достаточно большим. Оно играет роль пружины. При этом перекрытия между напор­ ными и сливными окнами делают минимальной величины (обе­ спечивая при этом, однако, незначительные перетечки, что не снижает КПД гидромотора).

Профилирование регулируемых участков направляющей про­ изводят спиралью Архимеда, что обеспечивает минимальные скорости движения поршней на регулируемых участках. Это позволяет уменьшить гидравлические потери в ГМ.

§ 2. Гидромоторы со ступенчатым регулированием рабочего объема

Ступенчатое регулирование можно осуществлять изменением диаметра поршней, выключением поршней из работы, изменени­ ем количества рядов, находящихся под действием высокого дав­ ления жидкости, изменением количества рабочих ходов порш­ ней за один оборот гидромотора (8]. Наибольшее распростране­ ние, особенно в гидромоторах многократного действия, получил последний способ. Он заключается в том, что некоторые каналы распределителя объединены между собой и имеют изолирован­ ный от других каналов подвод рабочей жадности. Регулирова­ ние осуществляется с помощью специального крана распреде­ лителя, сообщающего изолированную часть напорных каналов со сливной магистралью. При этом поршни, соединенные с эти­ ми каналами, не совершают полезной работы, так как в их ци­ линдры поступает жидкость низкого давления.

По этому принципу работает отечественный гидромотор РГДР-4 с рабочим объемом 1300 см3/об. Подобным образом осуществляется регулирование гидрамотора, который разрабо­ тан фирмой Hiigglunds (Швеция) и производится по лицензиям фирмы также в ФРГ, Японии и а СССР 18]. В табл. 2 приведены основные характеристики этих гидромоторов. Моторы серии 20 (2050, 2060, 2065) имеют 2= 8 и кратность, равную 4; гидромо­ торы серий 40 и 60 выполняются с 2= 8 и кратностью 6 (послед­ ние две цифры в обозначении гидромоторов представляют собой

100


 

Характеристика гидромоторов

 

Т а б л и ц а

2

 

 

 

 

 

Рабочий объем

Крутящий

Скорость

 

 

 

 

за оборот

момент при

 

 

 

Тип гидро­

вращения при

 

Наибольший

/маскималь-

^шах и

Вес, кг

мотора

^m ax^m in'

диаметр,

мм

ный>’ ш ах’

 

 

Р =100 кгс/см*,

об/мин

 

 

 

 

л/об

кгм

 

 

 

 

2050

2,36

350

0—60/120

330

642

 

2060

3,39

500

0—55/110

330

642

 

2065

3,98

600

0—55/110

330

642

 

4050

4,71

700

0—42/84

435

768

 

4060

6,79

1000

0—35/70

485

768

 

4070

9,24

1400

0—32/64

485

768

 

6070

11,8

1650

0—27/54

620

858

 

6085

16,34

2450

0— 18/36

650

858

 

диаметр поршней в миллиметрах). Номинальное рабочее дав­ ление жидкости — 126 кпс/ем2, максимальное — 175 кгс/юм2. Пе­ репад давления между напорной и сливной магистралью по рекомендациям фирмы составляет в рабочих режимах

100 К'Пс/icm2.

Особенностью этих тидромоторов является вращающийся кор­ пус, наружная поверхность которого служит барабаном ленточ­ ного тормоза. Это удобно при установке гидромоторов в приво­ де транспортных машин. Наиболее широкое применение эти моторы получили в судовых лебедках различного назначения,

в машинах угольной и гчрнюруднай

промышленности.

Равно­

мерность работы мотора в режимах

регулирования

высокая,

что Обеспечивается рациональным профилированием

участков

криволинейной направляющей. Из характеристик гидромоторов (ем. табл. 2) видно, что максимальные обороты невелики, уве­ личение скорости вращения приводит к заметному снижению момента; это объясняется возрастанием гидравлических потерь. Гидромоторы, аналогичные по конструкции, выпускает фирма Sagem (Франция). Они устанавливаются в приводе угледобы­ вающих комбайнов. Диапазон регулирования этих гидромюторов равен двум при двух ступенях. Гидромотор имеет 12 поршней и кратность, равную 14 (14 рабочих ходов за один оборот), мак­ симальный рабочий объем 14200 см3/об.

§ 3. Универсальные характеристики гидромоторов

|Пр'едст,а1вл'еюные на рис. 3.6 характеристики показывают за­ висимость между крутящим моментом гидромотора и числом его оборотов при ряде постоянных значений давления в подноршневой полости (Лр=95, 75, 45, 25 кг/см2) и различных углах поворота распределителя (а=0°, 4°, 8°, 12°, 15°, 18°). Кривые зависимости М и п—гиперболы (.Мл= const). На характеристи­ ках нанесены прямые линии, представляющие зависимость меж-

101