Файл: Термопластическое упрочнение конструкционных сталей, работающих при низких температурах..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 32

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

б ъ,* 1 ,к П м "2

Y, S X

от температуры.

----------- ВТМО

при 900° С с

последующим отпуском ;----------состояние поставки.

i — временное

сопротивление;

2 — предел текучести; 3 — относительное сужение, 4

 

 

относительное удлинение.

Отжиг практически не оказывает влияния на характеристи­ ки прочности и пластичности (табл. 5). Критерий Ирвина Ки понизился, а критическая температура хрупкости сдвинулась

в сторону

положительных

температур

и составляет

—35° С

/f1c >кГ/ мм5'!2

 

 

 

 

 

 

(рис. 21). Чувствительность

 

 

 

 

 

 

к

степени

 

остроты

надреза

 

 

 

 

------ -

 

 

 

не изменяется по сравнению

 

 

 

 

 

 

 

с исходным

состоянием.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-

 

/

\

 

 

 

2

 

 

Улучшение

оказывает

/

 

 

 

 

 

 

 

благоприятное

влияние

на

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

j

 

:

 

J

 

характеристики прочности и

 

 

 

|

 

\

 

 

 

пластичности

(см.

табл.

5),

 

 

 

 

 

 

 

, 4

 

критерий

Ирвина

 

Ки

и

 

 

 

 

 

 

 

 

j

ударной

вязкости

(см.

рис.

 

 

 

 

 

 

 

 

i

20,

21).

Значительно умень­

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

1

шается

 

 

чувствительность

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

i

 

 

j

^

I

к

степени

остроты

 

над­

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

I

I

 

I

;

ji

реза.

 

Критическая

 

тем­

 

—I______ !1

 

Ii

1I

L

 

пература

хрупкости

даже

 

-80

 

 

-40

 

О

 

при остром надрезе состав­

 

 

 

 

 

 

 

+ 2ОТ, С

ляет —80° С. Критерий

Ир­

Рис. 20. Изменение критерия Ирвина

вина К1с с понижением тем­

К\с стали Ст. 5

в зависимости от тем­

пературы

несколько возрас­

1 — ВТМО

при

пературы.

 

от­

тает,

а затем с температуры

900° С

с

последующим

—60° С

интенсивно

падает

пуском при 500° С;

2 — улучшение;

3 —

ВТМО при 900° С без

последующего отпус­

(см. рис. 20).

 

 

 

 

 

ка;

4 — состояние поставки.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

40


Т а б л и ц а 5

Механические характеристики различных состояний стали С т.5

 

ов , кГ/мм2

от , кГ/мм2

 

6, %

3/2

Состояние

%

К ., кГ/мм '

Состояние . .

52,0

30,0

62,0

18,5

95,0

поставки

Отжиг . . .

49,5

29,5

58,0

22,5

85,5

Улучшение . .

62,5

35,5

55,5

8,0

120

BTMO-95G . .

63,0

35,5

41,5

4,0

90,5

ВТМО-930 . .

63,5

35,5

42,0

3,5

94,5

ВТМО-900 . .

64,5

37,0

47,5

5,0

100,0

ВТМ'О-900 . .

58,5

44,5

64,5

17,0

136,0

с отпуском

Сварное соеди­

110,5

нение . . .

Высокотемпературная термомеханическая обработка про­

водилась

при

температурах

900° С (ВТМО =

900),

930

(ВТМО =

930)

и 950°С (ВТМО =

950).

и без

от­

ВТМО = 900 проводилась как с отпуском, так

пуска. В результате указанных обработок сталь Ст. 5 замет­ но упрочняется, значительно падает пластичность (см. табл. 5).

Гораздо лучшие соотношения показателей прочности и пла­ стичности получаются после ВТМО = 900 с последующим от­ пуском. При этом возрастает критерий Ирвина К\с. С пони-

а и ,кГм /см 2

Рис. 21. Зависимость ударной вязкости стали Ст. 5 от температуры.

-----------образцы

с надрезом R= 1

м м ;-----------

образцы с надрезом 7? = 0,025 мм; / — со­

стояние поставки; 2 — отжиг; 3

— улучшение; 4 — BTMO при

930 и 950° С;

5 — BTMO

при 900° С без

последующего отпуска; 6 — BTMO при 900° С с

последующим

отпуском

 

при 300° С;

7 — зона

термического влияния.

 

41


жением температуры К\с стали после ВТМО с отпуском под­

нимается со

136 кГ/мм3/2 при комнатной температуре до

150 кГ/мм3/2 при—60° С,

а затем начинает падать, однако ме­

нее

интенсивно,

чем в состоянии

улучшения (см. рис. 20).

При

ВТМО

без

отпуска

критерий

Ирвина Ки ниже, чем в

состоянии улучшения (см. рис. 20).

Ударные испытания показали, что наиболее низкие зна­ чения ударной вязкости наблюдаются при обработке ВТМО = = 930 и ВТМО = 950, причем эти показатели практически одинаковы (см. рис. 21). Критическая температура хрупко­ сти при нормальном надрезе составляет —30° С. При ВТМО = = 900 ударная вязкость резко возрастает, а критическая тем­ пература хрупкости составляет —60° С. Но материал после такой обработки весьма чувствителен к степени остроты над­ реза (см. рис. 21).

Более лучшие показатели ударной вязкости достигаются после обработки ВТМО = 900 с последующим отпуском. Ма­ териал мало чувствителен к степени остроты надреза, а кри­ тическая температура хрупкости даже при остроугольном надрезе составляет —80° С (см. рис. 21).

После высокотемпературной термомеханической обработ­ ки наблюдается высокая дисперсность частиц мартенсита, в результате чего материал значительно упрочняется, одна­ ко пластичность ниже, чем после улучшения. После отпуска происходит значительное уменьшение мартенситных пластин и образуется специфическая тонкая структура, обладающая, помимо высокой прочности, высокой пластичностью и сопро­ тивляемостью хрупкому разрушению вследствие релаксации внутренних напряжений в результате отпуска.

Благоприятное влияние высокотемпературной термомеха­ нической обработки обусловлено упрочнением аустенита при образовании дефектов кристаллического строения и особой субструктуры, измельчением мартенситных пластин [4], на­ правленной ориентацией кристаллов мартенсита [51]. Полу­ чаемая в результате такой обработки структура характеризу­ ется упорядоченным расположением и большой равномер­ ностью распределения дислокаций, которое оказывает большее положительное влияние на сопротивляемость хрупкому разрушению, нежели возросшая плотность дислокаций. Та­ кая структура может быть достигнута оптимальным соотно­ шением температуры и степени деформации для каждой конкретной стали, при этом степень упрочнения может быть

незначительной, как и в нашем случае.

ВТМО =

Сварное соединение. Образцы, обработанные по

= 900° С с

последующим

отпуском, сваривались на ударных

образцах,

и наносились

надрезы в зоне термического влия­

ния сварки.

Испытания

показали, что прочность

сварного

соединения

не уменьшается. Критерий Ирвина

Ки (см.

42


табл. 5) и показатели ударной вязкости несколько уменьша­ ются по сравнению с основным материалом, однако чувстви­ тельность к степени остроты надреза незначительна (см. рис. 21). В целом ударная вязкость выше, чем в исходном состоянии. Следовательно, упрочненная сталь Ст. 5 может быть использована как элемент сварного соединения, рабо­ тающего при низких температурах.

I

выводы

Результаты данных исследований показывают, что при определенном структурном состоянии сталей Ст. 3 и Ст. 5 су­ щественно понижается их склонность к хрупкому разруше­ нию. Управляющими факторами при этом являются темпе­ ратура, степень и скорость деформирования, а также тем­ пература и продолжительность последующей термической стабилизации.

Хорошая свариваемость упрочненных материалов и до­ статочно высокая ударная вязкость сварных образцов в зоне охрупчивания при понижении температуры определяют их удовлетворительную технологичность при низких темпера­ турах.

Следует отметить, что в данной работе авторы рассмат­ ривают термическую обработку в сочетании с одним из ви­ дов деформирования — активным растяжением. Однако из­ вестно, что между растяжением и другими видами деформи­ рования при промышленном производстве металла, например при прокатке, существует определенная корреляция.

Таким образом, если регулировать ход производства из­ делий, в частности проката, от нагрева до охлаждения и по­ следующей термической обработки, можно значительно по­ высить хладостойкость исследуемых марок сталей.

ЛИ Т Е Р А Т У Р А

1.Стародубов К. Ф. и др. Термическое упрочнение проката. М , Метал­

лургия, 1970, 214 с.

2. Прокошкин Д. А. Термомеханическая обработка стали — важнейший способ получения высокопрочных сталей.— «Металлы», 1972, № 2, с. 72—84.

3.Гордиенко Л. К. Основы субструктурного упрочнения металлов и спла­ вов. Автореф. докт. дисс. М., ИМЕТ, 1970, 47 с.

4.Иванова В. С., Гордиенко Л. К. Новые пути повышения прочности

5.

металлов. М., «Наука», 1964, 118 с.

Бернштейн

М. П. Термомеханическая обработка металлов и сплавов.

6.

Т. 1. М., «Металлургия», 1968, 596 с.

N. I. Petch.— “ Iron. Steel Inst.”, 1953, № 1, 25 с.

7.

Курдюмов

Г. В., Максимова О. Н., Тагунова Т. В. Влияние пластической

 

деформации на кинетику превращения аустенита в мартенсит.— В кн.:

 

Проблемы металловедения и физики металлов. Т. 2. М., Металлургиз-

8.

дат, 1951, с. 135— 153.

Гуляев А. П. Структурные изменения при термомеханической обработ­

 

ке стали и

их влияние на механические свойства.— «М и ТОМ», 1965,

№ 11, с. 9— 17.

9.Бернштейн М. Л. Термомеханическая обработка стали. Т. 2. М., «Ме­ таллургия», 1968, 590 с.

10.Кардонский В. М., Курдюмов Г. В., Перкас М. Д. Влияние размера и формы частиц цементита на структуру и свойства стали после деформа­ ции.— «М и ТОМ», 1964, № 2, с. 2—9.

11.Криштал М. А., Рязанцев И. Я. Высокотемпературная термомеха­

ническая обработка стали Ст. 3.— «М и ТОМ», 1966, № 9, с. 28—32.

12.Иванова В. С. и др. Роль дислокации в упрочнении и разрушении ме­ таллов. М., «Наука», 1965, 175 с.

13.Griffith A. A. — “Phil. Trans. Roy. Soc.”, 1920, A221.

14.Zener C. Frachturing of Metalc, ASM, Clevland, 1948.

15.

Stroh

A.

H.— “ Proc. Roy. Soc.”, 1955, A232.

16.

Stroh

A.

H.— “ Proc. Roy. Soc.”, 1955, A232.

17.Gilman Г I.— “Trans. ASM.”, 1958, 212.

18.Рожанский В. H. О механизме развития зародышевых трещин в кри­ сталлах при их пластическом деформировании.— «Докл. АН СССР», 1958, т. 123, № 4, с. 648—652.

19.Gottrell А. Н. Trans. ASM, 1958, 212.

20.Штро А. Н. Зарождение трещин в металлах с объемно-центрированной кубической решеткой.— В кн.: Атомный механизм разрушения. М., Ме-

таллургиздат, 1963, с. 138— 144.

21.Price Р. В.— “A. Appl. Phys.”, 1961, 32, 1746.

22.Orowan Е., Dislocations in Metals. New York, AIME, 1954.

23.Stroh A. H.— “Phylos. Mag.”, 1958, 3, 597.

45


24. Трефилов В. И. Пластическая деформация и разрушение металлов.— В кн.: Физические основы прочности и пластичности металлов. М., Металлургиздат, 1963, с. 190—255.

25.Mott NM Nabarro F. Report of the Conference on Defects in Grustalline Solids, Lnd., 1949.

26.Фридель Ж. Наклеп и распространение трещин.— В кн.: Атомный ме­ ханизм разрушения. М., Металлургиздат, 1963, с. 504—535.

27. Robertson F. G.— “Gornal Iron Steel Inst.”, 1953, 175, 361.

28.Мотт H. Ф. Поведение металлов под воздействием знакопеременных, напряжений.— В кн.: Дислокации и механические свойства кристаллов. М., ИЛ, 1960, с. 321—342.

29.Приданцев М. В. и др. Опыт оценки результатов различной термомеха­ нической обработки стали с помощью критерия Ирвина.— «Заводская., лаборатория», 1966, № 10, с. 1261— 1264.

30.Приданцев М. В., Котик Э. М. Влияние термомеханической обработки на механические свойства низкоуглеродистых и низколегированных ста­ лей.— «М и ТОМ», 1966, № 9, с. 24—28.

31.Прокошкин Д. А. и др. Влияние температуры деформации при термо­ механической обработке на механические свойства и порог хладнолом­

кости

конструкционной легированной стали.— «М и ТОМ», 1966, № 9,

с. 51—

54.

32. Гуляев А. П., Ким-Хенкина А. М. Влияние содержания углерода, спо­

соба

выплавки

термомеханической обработки на

хрупкую прочность,

стали.— «М и ТОМ»,

1969,

№ 12, с. 28—33.

 

тер­

33. Приданцев М. В., Иванова

Э. И.

Влияние высокотемпературной

мической обработки на механические свойства хромомарганцевокремни­

стой стали.— «М и ТОМ», 1967, № 12, с. 27—30.

 

 

34. Schenk N., Schmidtann Е.

Stahlund

Eisen, 1957, 77.

 

35. Никонов А. Г., Приданцев

М. В. Влияние предварительного одноили

многократного воздействия на свойства рельсовой стали.— В кн.: Проч­

ность

металлов

при

циклических

нагрузках.

М., «Наука»,

1967,

с. 184— 187.

 

 

 

 

 

 

36.Казарновский Д. С. О старении высокоуглеродистоп стали.— «Журнал технической физики», 1954, т. 24, № 9, с. 1636— 1644.

37.Blumenauer Н. В. Wiss. Std. Techn. Nachule Otto von Guericke Magde­ burg, 1965, 9. 1, 119.

38.Лифшиц JI. С., Рахманов А. С. О критериях и методике оценки склон­

ности стали к хрупкому разрушению.— «Заводская лаборатория», 1965,

№ 11, с. 1369— 1371.

39.Дроздовский Б. А., Фридман Я. Б. Влияние трещин на механические, свойства конструкционных сталей. М,, Металлургиздат, 1960, 260 с.

40.“Otani.— Тэпубо rndsioxy кэикю сирё”, 1957, 14, № II.

41.Гуляев А. П. Влияние термической обработки и легирующих элемен­

тов на конструктивную прочность стали.— «М и ТОМ», 1965, № 11,

с. 9— 17.

42. Бакши О. А., Моношков А. Н., Кукин А. Г. Метод определения со­ ставляющих ударной вязкости.— «Заводская лаборатория», 1969, № 5,.. с. 615—616.

43.Стеценко Б. А. К вопросу оценки сопротивления стали хрупкому раз­ рушению по испытаниям на ударную вязкость.— «Заводская лаборато­ рия», 1969, № 5, с. 618—620.

44.Гуляев А. П., Астафьев А. С. Некоторые вопросы испытания стали на

 

ударную вязкость.— «Физико-химическая механика материалов».

Киев,..

45.

1970, т. 6, № 1, с. 76—79.

К вопросу об оценке хладноломко­

Навроцкий И. В., Багузин В. И.

46.

сти по виду излома.— «Заводская

лаборатория», 1966, № 7, с. 864

869.

Гуляев А. П.,

Никитин В. Н. Сравнение различных методов оценки ,

 

сопротивления

сталей к хрупкому

разрушению.— «Заводская лаборато­

рия», 1965, № 1, с. 88—93.

46