Файл: Онуфриев, Н. М. Курс лекций по каменным конструкциям для факультета повышения квалификации (ФПК).pdf

Лы. По материалу армокаменные настилы обычно бывают ке­ рамиковые. Керамиковые перекрытия монолитной конструкции представляют собою ряды керамиковых блоков, в прозоры между которыми уложены стержни арматуры, залитые затем бетонным раствором (рис. IX. 5). Для обеспечения надежной передачи усилий в сжатой зоне перекрытия предусматрива­ ются специальные пазы (шпонки), заполняемые бетонным рас­ твором. Эти пазы-шпонки устраиваются вдоль поперечных швов. Керамиковые камни имеют рифленую боковую поверх­ ность для лучшего сцепления с бетоном, глубина рифов 3— 5 мм. При осуществлении подобных перекрытий опалубка применяется разреженная по осям продольных швов. Кера­ миковые балочные настилы выполняются из отдельных с о ­ с т а в л е н н ы х блоков балок, устанавливаемых в перекрытия

вготовом виде (рис. IX. 6). Балки настилов изготавливаются из специальных камней «стандарт», причем последние не пе­ реворачиваются при выполнении этих балок настилов. Изго­ товление балок ведется с установки арматуры, покрываемой валиком из раствора, на который укладываются блоки с вдав­ ливанием раствора в нижний паз и выдавливанием излишнего раствора, после чего бетонируется верхний паз с уложенной

внем монтажной арматурой. Необходимость верхней арма­

туры в таких балках обусловливается монтажом и транспор­ тировкой этих балок к месту установки. Балки настила снаб­ жены в поперечных швах бетонными поперечными шпонками. Вертикальные швы в сборно-монолитных настилах, а также в сборных балочных настилах растворов не заполняются, и раствор лишь частично проникает в них сверху или с боков.

Отметим некоторые данные, касающиеся армокерамических

150 кг/см2, считая по сечению нетто. Нормы дают величины прочности камней по сечениям брутто, что составляет от 35 кг/см2 до 200 кг/см2. Толщины проектируемых перекрытий

из керамиковых блоков принимаются величиною 1 при сво­

бодном опирании на опорах и-^у I при неразрезных конструк­

циях или упругом защемлении на опорах. Максимальные ве­ личины пролетов армокерамиковых перекрытий могут дости­ гать восьми метров, а полезная нагрузка на перекрытиях до-

7 8

Рис. IX-5

ходить до 500 кг/м2. Технико-экономические показатели армокерамиковых перекрытий весьма благоприятны. По отноше­ нию к железобетонным ребристым перекрытиям они расхо­ дуют 50% бетона, 70% стали и 30% лесоматериала. На 1 м2 перекрытия расходуется от 0,03 мг до 0,06 м3 бетона при рас­ ходе стали от 3 кг до 10 кг. Сборные балочные настилы явля-

7 9

ются наиболее выгодными конструкциями, так как расходуют бетона на 30% меньше монолитных настилов и совершенно не требуют опалубки и лесов.

Расчет армокаменных перекрытий производится по расчет­ ным формулам (9.8) и (9.7, а, б) с введением в них приведен­ ной к бетону ширины сжатой зоны. Ввиду того, что поперечные вертикальные швы в армокаменных перекрытиях не заполня­ ются раствором, вводить в расчет всю толщину вертикальных стенок блоков нельзя, так как они в работе не участвуют. Общепринято частично учитывать только те вертикальные стенки блоков, которые непосредственно примыкают к бетон­ ным вертикальным ребрам, образованным бетоном, запол­ няющим прозоры между блоками, где уложена арматура. В связи с изложенным, суммарная толщина вертикальных сте­ нок блоков учитывается в размере 50%, т. е. вводится с коэф­ фициентом 0,5. Приведенная толщина сжатой зоны опреде­ ляется, выражением

ная толщина всех вертикальных стенок блоков, bб — толщина бетона в прозорах между блоками, Re,n— марочная прочность блоков, /?б-—марочная прочность бетона.

П р и м ер 10 (рис. IX. 7, а б — висячая стена)

Кирпичная торцезяя стена без проемов на бетонных фундаментах с шагом 6 ж, высота стены # = 8 ж, ее толщина d=51 см , рандбалка желе­ зобетонная М-200; ft=50 см; Ло=47 см; 6=50 см. Бетонные столбы фунда­ ментов М-150, сечение столбов в плане 60X60 с м (рис. IX.7, а). Кирпичная

80

Опорная реакция рандбалки (расчетная с »= 1,1) без учета ее собст­

венною веса

N = \.\- (1,8-0.51 -8) • [(6 — 0,6) -0,5+0,25] =

На топорная зона кирпичной кладки достаточно прочна на смятие. Рассчитаем теперь рандбалку (рис. IX. 7,6). По формуле (9.14)

Изгибающий момент в рандбалке определим от собственного веса и действия опорных эпюр давления, тогда

Принято 7016—14,08 см2.

Расчетная поперечная сила по грани фундамента при л= 1,1

т. е. хомуты ставятся но расчету на раскрытие наклонных трещин, т. к.

82

—4 i f GO кг~> 19 250 кг, по такому расчету приняты хомуты 4 0 1 0 с шагоМ

20г.л ^расчет не приводится).

Пр и м е р 11 (рис. IX. 7, и — железокерамиковое перекрытие) Расчет пролета /=5,25 м.

Г ;бственный вес перекрытия g" =12-24=288 кг/м2. Полезная нагрузка />н = 500 кг/м2. Расчетная нагрузка

9= 1,1£н + 1,2-у?н = 1,1-288+1,2-500=

Принято 1 0 2 0 —3,14 сж2>3,1 см2.

R&Fа 1900-3,14 см\ 80-6,7 ~

г=20 — 0,5-11,1 = 14,45 см по (9.9)}

Q = R fbneh0 = 5,8-6,7-20 = 755 кг > 600 кг,

т. е. хомутов не требуется.

* 0,25 вводится потому, что на 1 пог. м приходится 4 блока, т. е. ра­ счет ведется на полосу 0,25 м.