Файл: Онуфриев, Н. М. Курс лекций по каменным конструкциям для факультета повышения квалификации (ФПК).pdf

11. От веса покрытия и снега статическая схема принимается в виде стойки, заделанной внизу, с несмещающимся шарниром вверху (рис. X I.5).

сум м а

Такая схема применима при симметричной нагрузке, т, к. в силу этого никакого горизонтальною смещения не может произойти (возможно при­ нимать при разных пролетах, разнящихся до 20%). От М2 опорный момент вычисляется но формуле (табл. 123 ПСП-11).

///. О т в е т р о в о й н а г р у з к и статическая схема принимается в виде стой­ ки, заделанной внизу, а вверху со смещающимся в горизонтальном на­

Рис. Х1-7

Рис. XI.8

9 8

V. От поперечного торможения крана статическая схема принимается такой же, как и при расчете иг крановой нагрузки, т. е. в виде стойки, за­ деланной внизу, и несмещающегося шарнира вверху (рис. XI. 8). Обосно­ вание схемы то же, что было приведено при рассмотрении крановой на­ грузки.

Перемычки над проемами рекомендуется выполнять в виде железобетонных балок, укладываемых в процессе возведения стен.

В случае выполнения неармированных перемычек этими элементами являются участки кладки, перекрывающие про­ емы в стенах. Неармированные перемычки осуществляются трех основных типов: рядовые, клинчатые и арочные.

Рядовые перемычки представляют собой часть кладки над проемом высотою С не ниже 4 рядов и не меньше 1/4 про­ лета, сложенную на растворе повышенного качества. Это наиболее простые в производстве перемычки, однако они тре­ буют раствора не ниже М-25, поскольку иначе возможно вы­ падение из нижних рядов отдельных кирпичей. Для преду­ преждения этого явления нормы предусматривают укладку в растворе арматуры под нижним рядом перемычки в количе­ стве не менее 1 стержня, сечением 0,2 см2 на каждые 13 см толщины стены. Марки раствора для рядовых перемычек не могут быть ниже М-25.

Клинчатые перемычки (рис. XI. 9) имеют преимущество пе­ ред рядовыми в отношении своей прочности, не требуя по­ вышенных марок раствора, и могут осуществляться на раство­ рах, включая наинизшие марки (М-4). В этих перемычках не требуется применения арматурного железа, так как заклини­ вание камней гарантирует их невыпадение из конструкции, причем заклинивание осуществляется за счет некоторого утол­ щения швов вверху перемычки без отески камня.

Р и с . X I -9

Арочные перемычки (рис. XI. 10) позволяют перекрывать наибольшие пролеты от 3,5 до 4 м в зависимости от величины их подъема и применять марки раствора вплоть до М-4. Не­ достатком арочных перемычек является необходимость вести

У

работы с применением кружал, что значительно усложняет кладку стен. Нормами установлены следующие зависимости между марками растворов, высотой перемычек, их пролетами и наименьшей высотой в долях к пролету, что дано в ниже­ приводимой таблице.

Наибольшие пролеты перемычек 1 м и наименьшая высота

Вслучае наличия вибрационных и ударных воздействий,

атакже при возможности неравномерной осадки стен устрой­ ство кеармированных перемычек не допускается. При необхо­ димости укладки концов балок на перемычку в пределах ее конструктивной высоты каменные перемычки необходимо за­ менять железобетонными.

Проводившиеся испытания перемычек с доведением их до разрушения показали, что в стадии разрушения происходит отслоение перемычки от верхней кладки стены, эта трещина отслоения спускается ступенями к пятам, а снизу перемычки

100

в середине пролета появляются трещины разрыва. Эти экспе­ рименты показали, что при таком характере разрушения пере­ мычка в предельном состоянии работает как арочная кон­ струкция и в ней действуют силы распора. На основе этих опытов профессором Гвоздевым предложен соответствующий способ их расчета по стадии разрушения.

Расчетная схема перемычек показана на рис. XI. 11 и пред­ ставляет собой в стадии разрушения трехшарнирную арку, поэтому соответствующий распор определяется по формуле

В перемычках с затяжкой (рис. XI. 12)

где М ■— балочный момент (расчетный с учетом коэффициента перегрузки); С — расчетная высота перемычки; ho— расстоя­ ние от верха перемычки д,о затяжки (арматуры); а0— расстоя-

101

ние от верха и низа перемычки до расчетных центров давле­ ния в замке и пятах, даваемое нормами при кирпиче марки 75 и выше и приводимое в следующей таблице.

Нагрузка от собственного веса кладки и перемычки учиты­ вается в размере 1/3/, а при зимних условиях оттаявшей клад­ ки величиной I. Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены в летних условиях выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, и в зимних условиях (для оттаявшей кладки) вы­ ше прямоугольника кладки с высотой, равной двойному про­ лету перемычки в свету (рис. XI. 13).

При расчете перемычек проверяется прочность кладки пе­ ремычки в замке и пятах под действием возникающего в пере­ мычке распора. Сила распора рассматривается как внецентренио приложенная в горизонтальном направлении с эксцен­ триситетом.

При этом расчет растянутой зоны перемычки по раскрытию трещин не производится.

102

В перемычках (рядовых) с затяжкой ее площадь опреде­ ляется

(Н-9)

При расчете крайних перемычек (у углов зданий) необхо­ димо дополнительно проверять прочность пяты на срез и проч­ ность углового простенка при действии силы распора от пере­ мычки Н.

Прочность пяты на срез проверяется по формуле (6.2), где F — площадь сечения углового простенка шириною Ь, а оо — среднее напряжение в угловом простенке от вертикальной на­ грузки Р с коэффициентом перегрузки 0,9 (рис. XI. 14).

®п=-тг; F = bd.

При расчете арочных перемычек их расчетная высота при­ нимается, как указано на рис. XI. 15.

Л Е К Ц И Я 12

Карнизы, парапеты, их конструкция и, расчет. Деформационные швы. Анкеровка стен и столбов

Карнизы различаются двух основных типов в зависимости от их выноса: бывают карнизы малого и большого выноса. Карнизы малого выноса (рис. XII. 1) имеют свес меньше по­ ловины толщины стен при выносе, не превышающем 20 см; при свесе ступеней кладки не больше 1/3 длины камня ведутся на растворе той же марки, что и стены. При выносе, большем 20 см, минимальная марка раствора устанавливается М-25.

Карнизы большого выноса (рис. XII.2) при a!>0,5d вы­ полняются посредством закладных железобетонных плит или фасонных железобетонных элементов конструкций. Обычно карнизы большого выноса устраиваются полыми для уменьше­ ния опрокидывающего момента и анкеруются в кладке стены.

Парапеты (рис. XII.3) различаются низкие и высокие. Низ­ кие парапеты с о т н о ш е н и е м 3 выполняются на растворе той же марки, что и стены. Высокие парапеты с отношением

£ > Здолжны выполняться на растворе не ниже марки М-25.

При устройстве на парапетах карнизных свесов они незави­ симо от отношения высоты к толщине относятся к категории высоких парапетов, а зачастую анкеруются со стенами.

104

Анкеровка карнизов и парапетов осуществляется при недо­ статочной их устойчивости. Если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами, то расстояние между анке­ рами не должно превы­ шать 2,0 м. При закреп­

или концы прогонов рас­ стояние между ними мо­ жет быть увеличено до 4,0 м. Анкеры принима­ ются такой длины, чтобы их заделка располагалась на 15 см ниже того сече­ ния, где они не требуются

Рис. хп -з

по расчету. Анкеры должны располагаться, как правило, внутри кладки на расстоянии в 1/2 кирпича от поверхности стены (рис. XII.4,а). Анкеры, расположенные снаружи клад­ ки, должны быть защищены от коррозии и от огня при по­ жаре слоем цементной штукатурки толщиною 3 см (рис. XII.4, б). При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой бетоном (рис. XII.4,в).

105