Файл: Ильин, Н. А. Проектирование железобетонных и каменных конструкций сооружений гражданской обороны лекции для студентов строительных специальностей.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.11.2024
Просмотров: 55
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 12
Расчетные динамические сопротивления бетона при расчете на прочность железобетонных конструкций от действия ударной волны
|
X |
Расчетное упрочненное сопротивление бетона |
||||
Вид напряжен- |
(в кгс/см2) при проектной марке бетона |
|
||||
g * |
|
по прочности на сжатие |
|
|||
|
2 9 |
|
|
|||
|
£ |
|
|
|
|
|
ного состояния |
§ Я |
|
|
|
|
|
2 ю |
|
|
|
|
|
|
|
Ч о |
200 |
300 |
400' |
500 |
600 |
|
У vo |
|||||
|
^ о |
|
|
|
|
|
Сжатие осевое |
|
|
|
|
|
|
(призменная |
|
|
160 |
200 |
240 |
280 |
прочность) |
*ХР |
96 |
||||
Растяжение осевое |
% |
8,6 |
12,6 |
15,0 |
16,8 |
18,0 |
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивление |
|
|
|
40 |
50 |
60 |
срезу |
Kip |
20 |
30 |
|||
Начальный модуль |
|
|
|
|
|
|
упругости при |
|
|
3,1 - 10s |
3,5-106 |
3,8- 10s |
4 -10s |
сжатии |
Е6 |
2,65-106 |
||||
Таблица 13
Коэффициент динамического упрочнения арматурных сталей ky
Вид и класс
арматурной стали
Стержневая горячеката ная класса А-1, А-П, А-Ш
Упрочненная классов
A-IV, A-V, А-11в и А-П1в, Ат-IV и A-V
Сжатая арматура, ука занная в строках 1и 2
|
|
|
Коэффициент ку |
для убежищ |
|
||
■ u |
5 |
|
отдельно стоящих, при частоте собственных |
||||
<Dcq |
Q |
|
колебаний конструкций, |
w (в 1/сек) |
|||
X гг X |
|
||||||
* о е |
|
|
' |
|
|
|
|
а: о vo |
|
|
|
|
|
|
|
я й о |
|
|
|
|
|
|
|
О S V й |
|
|
|
|
|
||
О О _ К |
25 |
50 |
100 |
900 |
600 |
||
a s |
j |
s |
|||||
о то о Л2 |
|
|
|
|
|
||
« Р) |
|
|
|
|
|
|
|
1,35 |
|
1,2 |
1,25 |
1,35 |
1,4 |
1,5 |
|
1,0 |
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
48
|
|
|
|
Т а б л и ц а 14 |
Расчетные динамические сопротивления арматуры |
R j , R% |
х , R \ с |
||
при расчете на прочность железобетонных конструкций встроенных убежищ |
||||
|
Расчетные упрочненные |
сопро- |
е<0 |
|
Наименование и класс |
тивления арматуры, кгс/см2 |
оГ |
||
растянутой |
|
Ь и |
||
арматурных сталей |
сжатой |
55 ш |
||
|
|
£ ч |
||
|
Ry |
«Г.х |
* 1 с |
|
|
i4a |
О |
||
А. |
Горячекатаная арматурная сталь |
|
|
|
Гладкая класса A-I |
2800 |
2900 |
2100 |
25 |
Периодического профиля |
3600 |
2800 |
2700 |
19 |
класса А-II |
||||
То же, класса А-Ш |
4600 |
3600 |
3400 |
' 14 |
То же, класса A-IV |
6900 |
5500 |
3600 |
6 |
То же, класса A-V |
8600 |
6900 |
3600 |
7 |
Б. Упрочненная вытяжкой арматурная сталь |
|
|||
Периодического профиля |
3250 |
2600 |
2700 |
8 |
класса А-П-в |
||||
То же, класса А-Шв |
4000 |
3200 |
3400 |
6 |
В. Термически упрочненная арматурная сталь |
|
|||
Периодического профиля |
5100 |
4100 |
3600 |
8 |
класса At-IV |
||||
То же, класса At-V |
6400 |
5100 |
3600 |
7 |
|
|
|
|
Таблица 15 |
Расчетные длины 10 центрально-сжатых элементов конструкций убежищ |
||||
|
|
Расчетная длина k в зависимости |
||
|
|
от замоноличивания узлов |
||
конструкций убежища |
|
незамоноличенный |
||
|
замоноличенный |
|||
Монолитные |
|
0,7 -Н |
|
— |
Сборно-монолитные |
|
0,7-Н |
|
— |
Сборные |
|
0,7-Н |
|
1,0-Я |
где Н — длина элемента конструкции в свету.
49
|
|
|
|
Т а бл и ц а 16 |
Максимальные значения эмпирического коэффициента Стах |
||||
Расчетное состояние изгибаемых |
Значения коэффициента £тах |
|||
при проектной марке бетона |
||||
и внецентренно сжатых с большими |
по прочности на сжатие |
|||
эксцентриситетами элементов |
400 и |
|
|
|
железобетонных конструкций |
500 |
600 |
||
|
|
ниже |
||
|
|
|
|
|
По несущей способности (случай 1а) |
0,60 |
0,50 |
0,45 |
|
По несущей способности |
(случай 16) |
0,80 |
0,70 |
0,65 |
|
|
|
|
Таблица 17 |
Предельные значения коэффициента апр |
|
|||
Расчетный случай |
Предельные значения коэффициента апр |
|||
|
при проектной марке бетона |
|
||
предельного состояния |
|
|
||
элемента по несущей |
400 и ниже |
|
500 |
600 |
способности |
|
|||
Случай 1а |
0,40 |
|
0,30 |
0,26 |
Случай 16 |
0,50 |
|
0,45 |
0,40 |
|
|
|
|
Таблица 18 |
Величины еа' |
и k ', соответствующие началу разрушения сжатой зоны бетона |
||||||
t- A |
0,50 |
0,35 |
0,25 |
0,20 |
0,15 |
0,10 |
|
|
So |
|
|
|
|
|
|
£а |
|
4 • |
4 |
5 |
6 |
7 |
10 |
k ' |
|
3 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 19 |
|
Величина полного прогиба конструкции и коэффициент К |
|
|||||
Расчетный случай предель |
Коэффициент К |
Полный прогиб конст |
|||||
ного состояния конст |
рукции в долях от |
||||||
рукции по прочности |
|
|
расчетного пролета |
||||
|
|
|
|
|
|
(табл. |
20) |
Случай |
1а |
|
|
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
75 |
|
Случай |
16 |
|
|
1 |
|
1 |
|
200
ЕО
|
|
|
Т а б л и ц а 20 |
Расчетный пролет изгибаемого элемента 1о |
|
|
|
Условия опирания элемента |
|
Расчетный |
|
|
пролет /о |
||
|
|
|
|
Шарнирное опирание |
|
|
10п |
Жесткое защемление |
|
|
1Св |
Неразрезные конструкции при толщине опорных конструкций |
|
1,05 1СВ |
|
более 30 см |
|
|
|
Неразрезные конструкции при толщине опорных конструкций |
10П |
||
до 30 см |
|
|
|
где / оп — расстояние между центрами опорных площадок; |
|
|
|
/св — размер пролета в свету. |
|
|
|
|
|
|
Таблица 21 |
Оптимальные величины коэффициента а для изгибаемых |
|||
и внецентренно сжатых конструкций убежищ |
|
|
|
\ |
Оптимальные величины |
||
коэффициента |
|||
Способ возведения конструкций убежища |
Я а у |
|
|
|
а = ц |
—— |
|
|
|
R y |
|
|
|
чпр |
|
Монолитные конструкции |
0,25-:-0,35 |
|
|
Сборные конструкции |
0,30-:-0,40 |
|
|
|
|
|
Таблица 22 |
Коэффициенты условий работы т св в зависимости от условий |
|||
соединения арматуры сваркой |
|
|
|
|
|
Коэффициенты |
|
Вид сварки и условия расположения стержней |
условий работы |
||
Стыки вразбежку, выполненные контактно-стыковой сваркой, |
|
||
дуговой многослойными |
швами, ванной дуговой в инвен |
|
|
тарной медной форме или на составных стальных подклад |
1.0 |
||
ках |
|
|
|
Дуговая сварка с круглыми накладками из арматуры классов |
0,95 |
||
A-I, А-Н, А-Ш |
|
|
|
При'расположении стыков арматуры в сечениях, где изгибаю |
0,90 |
||
щий момент превышает |
90% максимального значения |
|
|
4* \ |
|
|
51 |