Файл: Катковская, К. Я. Надежность работы экранных труб парогенератора с естественной циркуляцией при нестационарных режимах учебное пособие.pdf

идущее на парообразование, находится по разности

(21)

∆Q"∏ = ΔQoπ.aκ-∆Q"∏4,

ккалісек,

где ∆Q0∏∙aκ — аккумулированное тепло,

выделяющееся при

снижении давления из воды и металла опуск­

ных труб;

. ккалісек-,

(22)

ΔQ0∏.aκ = (om∙o∏⅛^- +

Рис. 7. Поправка на захват

пара в опускные трубы

ΔQon*

— количество

в барабане

необходимо сооб­

тепла,

которое

щить воде в опускных трубах для подогрева ее

до температуры кипения,

ккал/сек',

определяет­

ся по формуле

ΔQ0∏

==syoπ∙al ^oπ X

X [(ft0∏ I' — Δ∕>0∏.λ)

10-4 + δ⅛]> ккалісек.

(23)

нии давления рассчитывается по уравнению:

;

(24)

рз = (ho6

φ" +

hπ0

(P") (γ, - γ"),κz∕.w2м.

Здесь /гОб — высота обогреваемой части трубы,

при

hττo

— высота участка

трубы

после обогрева,

м;

отсутствии отводящих труб

huo

берется

до оси

барабана;

истинное

паросодержание .

застоя

φ3'1 — среднее

в трубе, определяемое по номограмме на рис. 3

для средней приведенной скорости пара в наи­

менее обогреваемой трубе при падении давле­

ния а>он";

паросодержание

застоя

на

участке

(рзн — истинное

трубы после обогрева,

определяемое по номо­

грамме на рис.

3,α для конечной

приведенной

скорости

пара

в наименее обогреваемой трубе

Р'з - (ho6 + hno) ь (γ' — т") *кг. /м

(25)

уравнению:

®0Н —

ЭК Лтр Лк H

2

’ М!сек-

пара

(26)

Здесь

Шоэк" — средняя

приведенная

скорость

в эк­

ранем/сек,-,

рассчитываемая

для определения

напора

застоя

при

исходной

нагрузке,

Aw0h" — приращение приведенной скорости

пара

■

вследствие снижения давления

и

выделе-

ния

аккумулированного

тепла

из

металла

трубы и из рабочей среды

(27)

Δ√ori = -t⅛-,

М/сек,

ЧI0

выделяющееся

в

наи­

где А?о ан ”■ аккумулированное тепло,

менее обогреваемой подъемной трубе

при па­

ʌ^o ак —

δ m

ʌʧep)^r л

,ккал/сек.

(28)

(

⅛

Δ√

В формуле (28):

тепла в

металле 'на 1

м

— изменение

,количества

пог.

m

длины

трубы

при снижении давления

на

1

ат,

ккал/ат • м,

определяемое по выражению

(29)

где gM—вес

δ<7m = S-mcm -—,ккал/ат-м,

металла 1 пог. м трубы, кг; величина Δ√m мо­

жет быть найдена по номограмме на рис. 8;

Л^ср — изменение количества тепла в

рабочей среде — во­

де и паре на 1

пог.

м

длины трубы при снижении

давления на

1

ат,

ккал/ат-м-,

оно равно

ʌ^ep —

(30)

ккал/ат- м.

Здесь

пог.

,

—y

объемы воды и пара на 1

м длины

трубы после падения

давления,

ж3/м;

ɛɪ, 82 — коэффициенты, зависящие от

теплофи­

зических свойств воды и пара на линии

насыщения,

,

∂i'

I____

£Т

"

дх'

(31)

ɛɪ

== 7

ɪ

др

ккал/ms-am-,

------- — ,

■'

т'—

т"

∂l∕f

rγ'

др

+

др-,ккал/м3-am,

(32)

ε2 =—-----

ÔT

"

γ"—

mo

ʤ'

ÖT"

T-T

где

------

,

—------- изменение

удельного ¡веса

ат,

кг/м3 • ат-,

др

воды и

пара

др

при изменении давления на 1

и

могут

значения

коэффициентов

ɛɪ

быть найдены по рис.

9.