Файл: Кондрашкин, Е. П. Расчет прочности и использование круглых пил, установленных наклонно к оси вращения.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.11.2024

Просмотров: 15

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Ленинградская организация общества «Знание» РСФСР ЛЕНИНГРАДСКИЙ ДОМ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ПРОПАГАНДЫ

УДК 674.053 : 621.934

Е. П. КОНДРАШКИН, Б. А. КРАВЦОВ

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ

КРУГЛЫХ ПИЛ, УСТАНОВЛЕННЫХ

НАКЛОННО К ОСИ ВРАЩЕНИЯ

Се р и я — Передовой производственный и научно-технический опыт в деревообрабатывающей промышленности

Л е и и и г р а д

1974

t y - з Ш о

К о н д р а ш к и н Евгений Павлович,

К р а в ц о в Борис Александрович

Расчет прочности и использование круглых пил, установленных наклонно к оси вращения. ЛДНТП, 1974.

20 с. с илл. 3200 экз. 9 коп.

УДК 674.053:621.934

(С ) Ленинградская организация общ. «Знание» РСФСР.

ЛДНТП, 1974.

В Директивах XXIV съезда КПСС предусмотрено повышение экономической эффективности производства путем механизации трудоемких процессов. В этом направлении проделана данная ра­ бота. в которой раскрывается использование наклонных круглых пил как составной части инструментальных головок в деревообра­

ботке и расчет их прочности.

(л= 3—42)

Круглые пилы, установленные под небольшим углом

к плоскости, перпендикулярной к оси вращения (рис.

1), исполь­

зуются [3] для совмещения во времени опиловки материала и дроб­ ления образующихся при этом отходов, а также для облегчения их уборки.

Рис. 1. Схема дробильно-обрезной установки: / — основная пила; 2 —■наклонные пилы; 3 — зажимные косые шайбы; 4 — распиливаемый материал; 5 — двигатель

3

Расположенная на консоли пильного вала режущая головка состоит из трех пил одинакового диаметра. Две пилы — наклонные,

устанавливаются

с наклоном в противоположные стороны для

исключения добавочных динамических

нагрузок на подшипники

пильного вала,

а третья — основная,

устанавливается на конце

пильного вала в обычном, перпендикулярном к нему положении. Основная пила производит опиловку материала, а наклонные пи­ лы (рис. 1 и 2) одновременно с этим дробят отходы.

Безопасность обслуживающего персонала обеспечивается огра­ ждением-приемником, соединенным с эксгаустерной установкой.

Трехпильная режущая головка успешно прошла полупроизводственные испытания в Лесотехнической академии им. С. М. Киро­ ва и установлена на Усть-Ижорском фанерном заводе [3]. Она мо­ жет быть использована не только на фанерных предприятиях, но и на других деревообрабатывающих производствах, в частности, при изготовлении древесностружечных, древесноволокнистых, древпластмассовых плит и т. п. материалов. Применение данного инст­ румента исключает трудоемкий процесс уборки отходов от станка и дает значительный экономический эффект.

На одном валу с основной пилой могут быть установлены вме­ сто наклонных пил фрезерные диски. Однако трехпильная головка по сравнению с пильно-фрезерной имеет ряд преимуществ: состоит из обычных пил и не требует специального режущего инструмента; устанавливается непосредственно на хвостовике мотора резания: имеет небольшой вес; легко балансируется.

Все пилы головки можно и целесообразно употреблять без раз­ вода зубьев, что упрощает ремонтно-подготовительные работы и улучшает использование наклонных пил, так как резание произ­ водят не только главные, но и боковые режущие кромки зубьев, особенно максимально отклоненных от плоскости, перпендикуляр­ ной к оси вала.

Электродвигатель вместе с инструментальной головкой следует устанавливать под углом в несколько мицут к плоскости пропила с таким расчетом, чтобы задняя кромка основной пилы отходила от плоскости пропила на 0,3—0,5 мм. Например, при пилах диа­ метром £>п = 500 мм этот угол составляет 3—4'.

Исследования [3] показали, что мощность, потребляемая на­ клонной пилой на дробление материала, примерно вдвое меньше мощности, расходуемой основной пилой на резание.

Для эксплуатации трехпильных головок необходимо изготавли­ вать специальные шайбы для регулирования зазора между основ­ ной и наклонными пилами из-за их переточки.

Использование наклонных круглых пил ставит перед проекти­ ровщиками задачу расчета их на прочность. При этом надо отме­ тить, что, кроме вибрационных и температурных влияний на пиль­ ный диск при любой его установке, в цилиндрическом опасном се-

4


Рис. 2. Схема загрузки пильного диска

чении наклонно установленной пилы (под кромкой косой зажим­ ной шайбы) под воздействием центробежных сил инерции появ­ ляется значительная изгибная составляющая расчетного напряже­ ния. Эта составляющая пропорциональна углу А, (при малых А) и поэтому отсутствует при обычной установке пилы, но может ока­ зать наибольшее влияние на ее напряженное состояние при л>0.

Рассмотрим наиболее растянутый элемент материала пильного диска у его поверхности около кромки зажимной шайбы (на диа­

метре, наиболее

отклоненном от плоскости, перпендикулярной

к оси вращения),

учитывая расположение трещин усталости з

круглых пилах. Так как на свободной поверхности диска напряже­ ние отсутствует, то выбранный элемент находится в плоском на­ пряженном состоянии. Ориентируя элемент относительно симмет­ рично проходящего через него диаметра диска и учитывая закон парности касательных напряжений [1], приходим к выводу, что по четырем взаимно перпендикулярным площадкам рассматриваемого

элемента действуют параллельно

плоскости г 0

только нормаль­

ные главные напряжения а,- и оо

(положение I

на рис. 3). Для

сравнения на рис. 3 показан элемент материала у поверхности пи­ лы в произвольном положении II, в котором действуют и каса­ тельные составляющие тго =тог ■

Таким образом, используя полярные координаты, для опасной

точки у поверхности

пилы имеем

г= гш (радиус

зажимной шай­

бы*) и принимаем

0 = 0. В точку

(R, 0) на рис.

3 проектируется

вектор силы Рр, представляющей собой перпендикулярную к плос­ кости /'0 составляющую реакции обрабатываемого материала

(рис. 2).

Радиальную и окружную составляющие силы резания можно не учитывать из-за их незначительного влияния на прочность пи­ лы [2]. Вызванное ими суммарное напряжение в любом направле­ нии для пил толщиной не менее 2 мм находится в пределах до

20—25 кГ/см2.

Следует отметить, что в точках, расположенных не у поверхно­ сти, материал пильного диска испытывает касательные напряжения в перпендикулярном к пиле (т. е. к плоскости г0) направлении, которые распределяются по толщине диска по параболическому, закону. Однако максимум этих напряжений (в данных условиях, как показали расчеты на основании теории пластинок, он имеет величину в несколько десятков кГсм2), соответствующий вершине упомянутой параболы, приходится на точку (гш, 0) в срединной плоскости. Так как эта плоскость при изгибе пилы является ней­ тральным слоем, то влияние касательных напряжений на проч­ ность пилы незначительно.

* По малости угла л здесь принято, cos А » 1.

6


Рис. 3. Напряженное состояние материала пильного диска в точке у поверхности: I — элемент в опасной точке; II — элемент в произвольной точке

Согласно 4-й (энергетической) теории прочности (1], расчетное напряжение в опасной точке, с учетом плоского напряженного со­ стояния, составляет:

арасч =

V °г2 -I- Зе2 -

аг

В данном случае

 

 

 

 

°г = % + Зги + V p .

 

а„ =

а0р + оои + ави>р

,

 

(3)

где аГр и <j0p — постоянные по толщине пильного диска растягиваю­

 

 

щие напряжения

в

направлениях

соответственно

 

 

г

и 0 , вызванные

центробежными

силами инерции

 

аГии ое

 

(без учета изгиба);

 

 

 

 

 

 

диска

 

— напряжения в направлениях г и © от изгиба

 

 

перпендикулярными

к

нему

составляющими

цен­

аг

 

тробежных сил инерции;

 

 

 

от изгиба

диска

И°0ир — напряжения в направлениях г и 0

 

 

силой Рр (рис. 2).

 

 

 

 

имеются

в

любом

 

Выражения

 

для

составляющих аг и ае

 

г

 

 

 

,

 

 

р

р

которым

(принимая

курсе теории упругости [4], в соответствии

с

и здесь cos Я ~

1):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(4)

 

 

 

 

,

(3-г ц)/?»-(1 + 3р) г»ш

*

2

 

 

 

(5)

 

 

 

 

 

Ясг

 

 

9

 

 

 

где

р — коэффициент Пуассона;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

g — ускорение силы тяжести, см/сек2;

 

 

кГ/см3;

 

 

 

у — удельный вес

материала пильного диска,

 

 

 

со — угловая скорость вращения диска, рад/сек;

до

центра

 

R — радиус

диска

(расстояние

от

вершин зубьев

 

пилы),

см;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

гш — радиус зажимной шайбы, см.

 

 

 

 

 

 

 

Введем обозначение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Р =

- ^

- .

 

 

 

 

 

 

(6)

 

Учитывая,

что £ = 981 см/сек2,

а

для

стали

р = 0,3

и

у =

i=7,85 • 10-3

кГ/см3 и выражая

угловую скорость через

число

п об/мин пилы по формуле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8


получаем вместо формул (4) и (5):

гр ' 0j277-108

 

(8)

 

 

(3,3 —

1,9 Э*)

кГ/см2

(9)

0,914-108

 

 

Наиболее простые формулы для составляющих о Ги и ови мож­ но вывести на основании работы [5], где рассматривается подходя­ щая для данного случая расчетная схема круглой пластинки со свободным внешним контуром под линейно изменяющейся нагруз­ кой (рис. 4). Эта схема предусматривает воздействие на круглый

Рис, 4. Схема круглой кольцевой пластинки со свобод­ ным внешним и защемленным внутренним контуром под линейно изменяющейся нагрузкой

диск распределенной нагрузки, изменяющейся линейно от — рц до рц (аналог перпендикулярной к плоскости г© составляющей, рав­ ной по абсолютной величине: <74sin ^ = ^ , (рис. 2) и противополож-

9


ное по направлению воздействие на него реактивного момента Мц со стороны абсолютно жесткой центральной части диска ради­ усом гш.

Для элемента диска, ограниченного двумя осевыми плоскостя­ ми, образующими между собой угол d 0, и двумя цилиндрическими поверхностями радиусов г и r+dr, имеются [5] следующие выраже­

ния для составляющих интенсивности изгибающего момента (кГсм/см) *:

м т = D z

д2 да

I 1

dw

1

д2 W \1

 

 

- -(- а

(" Г *

Т 7 +

Г2-

<?03

c o s б,

(1 0 )

 

 

д г2

- ) J

 

м в = D z

1

д да

1

д2 да

 

б2 да

icos 6,

(1 1 )

г

7 ~ ' Т 2" ‘

дО2

1 К д в2

 

 

 

 

где Де — цилиндрическая жесткость диска;

 

 

 

w — прогиб диска

(в направлении, перпендикулярном к плос­

 

кости г'0).

 

 

 

 

 

 

 

Прогиб диска составляет [5]:

 

 

 

 

 

w =

 

^ Р -Г В Р3 + Ср-’ +

Dp In P)cos 8 ,

(12)

где А, В,

С и D — постоянные интегрирования;

 

 

 

р— отношение координаты г к радиусу диска:

 

 

 

 

Р = —

-

 

 

 

(13)

Постоянные В, С и D равны [5]:

 

 

 

 

 

 

0 4 (2 + (1) +

(1 - и)

(3 +

М

 

 

 

 

2

 

(3 + и) + (1 - Д Р 4

 

 

 

 

о4 (2 +

(*) Р4 -

(3 + ц) Р» (3 +

р«)

 

 

(14)

 

1

 

(3 + н) + (

1

;

 

 

 

 

 

 

 

На основании этих выражений выведем формулы для опреде­ ления составляющих сг,-н и а еи .

Исходя из формул (10) и (13), получаем:

уИг

Яе

с)2 да

/1

д да

1

d2w

(15)

R2

dp2 _ ^ l \ p

d p ”^ p 2

~д¥

 

 

* Интенсивность Мге

крутящего момента равна нулю при 0 = 0 .

 

10 !