Файл: Кондрашкин, Е. П. Расчет прочности и использование круглых пил, установленных наклонно к оси вращения.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.11.2024
Просмотров: 15
Скачиваний: 0
Ленинградская организация общества «Знание» РСФСР ЛЕНИНГРАДСКИЙ ДОМ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ПРОПАГАНДЫ
УДК 674.053 : 621.934
Е. П. КОНДРАШКИН, Б. А. КРАВЦОВ
РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
КРУГЛЫХ ПИЛ, УСТАНОВЛЕННЫХ
НАКЛОННО К ОСИ ВРАЩЕНИЯ
Се р и я — Передовой производственный и научно-технический опыт в деревообрабатывающей промышленности
Л е и и и г р а д
1974
t y - з Ш о
К о н д р а ш к и н Евгений Павлович,
К р а в ц о в Борис Александрович
Расчет прочности и использование круглых пил, установленных наклонно к оси вращения. ЛДНТП, 1974.
20 с. с илл. 3200 экз. 9 коп.
УДК 674.053:621.934
(С ) Ленинградская организация общ. «Знание» РСФСР.
ЛДНТП, 1974.
В Директивах XXIV съезда КПСС предусмотрено повышение экономической эффективности производства путем механизации трудоемких процессов. В этом направлении проделана данная ра бота. в которой раскрывается использование наклонных круглых пил как составной части инструментальных головок в деревообра
ботке и расчет их прочности. |
(л= 3—42) |
Круглые пилы, установленные под небольшим углом |
|
к плоскости, перпендикулярной к оси вращения (рис. |
1), исполь |
зуются [3] для совмещения во времени опиловки материала и дроб ления образующихся при этом отходов, а также для облегчения их уборки.
Рис. 1. Схема дробильно-обрезной установки: / — основная пила; 2 —■наклонные пилы; 3 — зажимные косые шайбы; 4 — распиливаемый материал; 5 — двигатель
3
Расположенная на консоли пильного вала режущая головка состоит из трех пил одинакового диаметра. Две пилы — наклонные,
устанавливаются |
с наклоном в противоположные стороны для |
|
исключения добавочных динамических |
нагрузок на подшипники |
|
пильного вала, |
а третья — основная, |
устанавливается на конце |
пильного вала в обычном, перпендикулярном к нему положении. Основная пила производит опиловку материала, а наклонные пи лы (рис. 1 и 2) одновременно с этим дробят отходы.
Безопасность обслуживающего персонала обеспечивается огра ждением-приемником, соединенным с эксгаустерной установкой.
Трехпильная режущая головка успешно прошла полупроизводственные испытания в Лесотехнической академии им. С. М. Киро ва и установлена на Усть-Ижорском фанерном заводе [3]. Она мо жет быть использована не только на фанерных предприятиях, но и на других деревообрабатывающих производствах, в частности, при изготовлении древесностружечных, древесноволокнистых, древпластмассовых плит и т. п. материалов. Применение данного инст румента исключает трудоемкий процесс уборки отходов от станка и дает значительный экономический эффект.
На одном валу с основной пилой могут быть установлены вме сто наклонных пил фрезерные диски. Однако трехпильная головка по сравнению с пильно-фрезерной имеет ряд преимуществ: состоит из обычных пил и не требует специального режущего инструмента; устанавливается непосредственно на хвостовике мотора резания: имеет небольшой вес; легко балансируется.
Все пилы головки можно и целесообразно употреблять без раз вода зубьев, что упрощает ремонтно-подготовительные работы и улучшает использование наклонных пил, так как резание произ водят не только главные, но и боковые режущие кромки зубьев, особенно максимально отклоненных от плоскости, перпендикуляр ной к оси вала.
Электродвигатель вместе с инструментальной головкой следует устанавливать под углом в несколько мицут к плоскости пропила с таким расчетом, чтобы задняя кромка основной пилы отходила от плоскости пропила на 0,3—0,5 мм. Например, при пилах диа метром £>п = 500 мм этот угол составляет 3—4'.
Исследования [3] показали, что мощность, потребляемая на клонной пилой на дробление материала, примерно вдвое меньше мощности, расходуемой основной пилой на резание.
Для эксплуатации трехпильных головок необходимо изготавли вать специальные шайбы для регулирования зазора между основ ной и наклонными пилами из-за их переточки.
Использование наклонных круглых пил ставит перед проекти ровщиками задачу расчета их на прочность. При этом надо отме тить, что, кроме вибрационных и температурных влияний на пиль ный диск при любой его установке, в цилиндрическом опасном се-
4
Рис. 2. Схема загрузки пильного диска
чении наклонно установленной пилы (под кромкой косой зажим ной шайбы) под воздействием центробежных сил инерции появ ляется значительная изгибная составляющая расчетного напряже ния. Эта составляющая пропорциональна углу А, (при малых А) и поэтому отсутствует при обычной установке пилы, но может ока зать наибольшее влияние на ее напряженное состояние при л>0.
Рассмотрим наиболее растянутый элемент материала пильного диска у его поверхности около кромки зажимной шайбы (на диа
метре, наиболее |
отклоненном от плоскости, перпендикулярной |
к оси вращения), |
учитывая расположение трещин усталости з |
круглых пилах. Так как на свободной поверхности диска напряже ние отсутствует, то выбранный элемент находится в плоском на пряженном состоянии. Ориентируя элемент относительно симмет рично проходящего через него диаметра диска и учитывая закон парности касательных напряжений [1], приходим к выводу, что по четырем взаимно перпендикулярным площадкам рассматриваемого
элемента действуют параллельно |
плоскости г 0 |
только нормаль |
ные главные напряжения а,- и оо |
(положение I |
на рис. 3). Для |
сравнения на рис. 3 показан элемент материала у поверхности пи лы в произвольном положении II, в котором действуют и каса тельные составляющие тго =тог ■
Таким образом, используя полярные координаты, для опасной
точки у поверхности |
пилы имеем |
г= гш (радиус |
зажимной шай |
бы*) и принимаем |
0 = 0. В точку |
(R, 0) на рис. |
3 проектируется |
вектор силы Рр, представляющей собой перпендикулярную к плос кости /'0 составляющую реакции обрабатываемого материала
(рис. 2).
Радиальную и окружную составляющие силы резания можно не учитывать из-за их незначительного влияния на прочность пи лы [2]. Вызванное ими суммарное напряжение в любом направле нии для пил толщиной не менее 2 мм находится в пределах до
20—25 кГ/см2.
Следует отметить, что в точках, расположенных не у поверхно сти, материал пильного диска испытывает касательные напряжения в перпендикулярном к пиле (т. е. к плоскости г0) направлении, которые распределяются по толщине диска по параболическому, закону. Однако максимум этих напряжений (в данных условиях, как показали расчеты на основании теории пластинок, он имеет величину в несколько десятков кГсм2), соответствующий вершине упомянутой параболы, приходится на точку (гш, 0) в срединной плоскости. Так как эта плоскость при изгибе пилы является ней тральным слоем, то влияние касательных напряжений на проч ность пилы незначительно.
* По малости угла л здесь принято, cos А » 1.
6
Рис. 3. Напряженное состояние материала пильного диска в точке у поверхности: I — элемент в опасной точке; II — элемент в произвольной точке
Согласно 4-й (энергетической) теории прочности (1], расчетное напряжение в опасной точке, с учетом плоского напряженного со стояния, составляет:
арасч = |
V °г2 -I- Зе2 - |
аг |
• |
(О |
В данном случае |
|
|
|
|
°г = % + Зги + V p . |
|
№ |
||
а„ = |
а0р + оои + ави>р |
, |
|
(3) |
где аГр и <j0p — постоянные по толщине пильного диска растягиваю
|
|
щие напряжения |
в |
направлениях |
соответственно |
|||||||||
|
|
г |
и 0 , вызванные |
центробежными |
силами инерции |
|||||||||
|
аГии ое |
|
(без учета изгиба); |
|
|
|
|
|
|
диска |
||||
|
— напряжения в направлениях г и © от изгиба |
|||||||||||||
|
|
перпендикулярными |
к |
нему |
составляющими |
цен |
||||||||
аг |
|
тробежных сил инерции; |
|
|
|
от изгиба |
диска |
|||||||
И°0ир — напряжения в направлениях г и 0 |
||||||||||||||
|
|
силой Рр (рис. 2). |
|
|
|
|
имеются |
в |
любом |
|||||
|
Выражения |
|
для |
составляющих аг и ае |
||||||||||
|
г |
|
|
|
, |
|
|
р |
р |
которым |
(принимая |
|||
курсе теории упругости [4], в соответствии |
с |
|||||||||||||
и здесь cos Я ~ |
1): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4) |
|
|
|
|
, |
(3-г ц)/?»-(1 + 3р) г»ш |
* |
2 |
|
|
|
(5) |
|||
|
|
|
|
|
Ясг |
|
|
9 |
|
|
|
|||
где |
р — коэффициент Пуассона; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
g — ускорение силы тяжести, см/сек2; |
|
|
кГ/см3; |
|
|
||||||||
|
у — удельный вес |
материала пильного диска, |
|
|
||||||||||
|
со — угловая скорость вращения диска, рад/сек; |
до |
центра |
|||||||||||
|
R — радиус |
диска |
(расстояние |
от |
вершин зубьев |
|||||||||
|
пилы), |
см; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
гш — радиус зажимной шайбы, см. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Введем обозначение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Р = |
- ^ |
- . |
|
|
|
|
|
|
(6) |
|
Учитывая, |
что £ = 981 см/сек2, |
а |
для |
стали |
р = 0,3 |
и |
у = |
||||||
i=7,85 • 10-3 |
кГ/см3 и выражая |
угловую скорость через |
число |
|||||||||||
п об/мин пилы по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8
получаем вместо формул (4) и (5):
гр ' 0j277-108 |
/С |
|
(8) |
|
|
||
(3,3 — |
1,9 Э*) |
кГ/см2 |
(9) |
0,914-108 |
|
|
Наиболее простые формулы для составляющих о Ги и ови мож но вывести на основании работы [5], где рассматривается подходя щая для данного случая расчетная схема круглой пластинки со свободным внешним контуром под линейно изменяющейся нагруз кой (рис. 4). Эта схема предусматривает воздействие на круглый
Рис, 4. Схема круглой кольцевой пластинки со свобод ным внешним и защемленным внутренним контуром под линейно изменяющейся нагрузкой
диск распределенной нагрузки, изменяющейся линейно от — рц до рц (аналог перпендикулярной к плоскости г© составляющей, рав ной по абсолютной величине: <74sin ^ = ^ , (рис. 2) и противополож-
9
ное по направлению воздействие на него реактивного момента Мц со стороны абсолютно жесткой центральной части диска ради усом гш.
Для элемента диска, ограниченного двумя осевыми плоскостя ми, образующими между собой угол d 0, и двумя цилиндрическими поверхностями радиусов г и r+dr, имеются [5] следующие выраже
ния для составляющих интенсивности изгибающего момента (кГсм/см) *:
м т = — D z |
д2 да |
I 1 |
dw |
1 |
д2 W \1 |
|
||||
|
- -(- а |
(" Г * |
Т 7 + |
Г2- |
<?03 |
c o s б, |
(1 0 ) |
|||
|
|
д г2 |
- ) J |
|
||||||
м в = — D z |
1 |
д да |
1 |
д2 да |
|
б2 да |
icos 6, |
(1 1 ) |
||
г |
~д 7 ~ ' Т 2" ‘ |
дО2 |
1 К д в2 |
|||||||
|
|
|
|
|||||||
где Де — цилиндрическая жесткость диска; |
|
|
|
|||||||
w — прогиб диска |
(в направлении, перпендикулярном к плос |
|||||||||
|
кости г'0). |
|
|
|
|
|
|
|
||
Прогиб диска составляет [5]: |
|
|
|
|
|
|||||
w = |
|
^ Р -Г В Р3 + Ср-’ + |
Dp In P)cos 8 , |
(12) |
||||||
где А, В, |
С и D — постоянные интегрирования; |
|
|
|||||||
|
р— отношение координаты г к радиусу диска: |
|
||||||||
|
|
|
Р = — |
- |
|
|
|
(13) |
||
Постоянные В, С и D равны [5]: |
|
|
|
|
|
|||||
|
0 4 (2 + (1) + |
(1 - и) |
(3 + |
М |
|
|
|
|||
|
2 |
|
(3 + и) + (1 - Д Р 4 |
’ |
|
|
|
|||
|
о4 (2 + |
(*) Р4 - |
(3 + ц) Р» (3 + |
р«) |
|
|
(14) |
|||
|
1 |
|
(3 + н) + ( |
1 |
; |
|
|
|||
|
|
|
|
|
На основании этих выражений выведем формулы для опреде ления составляющих сг,-н и а еи .
Исходя из формул (10) и (13), получаем:
уИг |
Яе |
с)2 да |
/1 |
д да |
1 |
d2w |
(15) |
|
R2 |
dp2 _ ^ l \ p |
d p ”^ p 2 |
~д¥ |
|||||
|
|
|||||||
* Интенсивность Мге |
крутящего момента равна нулю при 0 = 0 . |
|
10 !