Файл: Дипломный проект руководитель проекта Кудинов В. И. Консультанты Общий раздел Кудинов В. И.doc
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.02.2024
Просмотров: 44
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
- верхняя пачка разреза объекта А-4 представлена продуктивными пластами с малыми толщинами, высоко расчлененными и со сравнительно низкой проницаемостью (55% от их общей нефтенасыщенной толщины -
менее 0,100 мкм и остальные - около 0,200 мкм ); начальные балансовые запасы нефти пачки составляют 30,9% от общих и текущая их выработка не превышает 8%
- средняя пачка - более представительная и по объемной и по качественной характеристике (проницаемость коллекторов меняется в пределах 0,520-1,220 мкм2, начальные балансовые запасы пачки нефти составляют 42,8 % от общих и текущая их выработка превышает 40%.
- нижняя пачка представлена продуктивными пластами с очень низкой проницаемостью (менее 0,030 мкм2), начальные балансовые запасы нефти пачки составляют 26,3% от общих при весьма низкой текущей их выработке, не превышающей 1,5%.
1.1.3. Состав и свойства пластовых жидкостей и газа
Нефть Гремихинского месторождения является тяжелой. Плотность нефти в поверхностных условиях изменяется от 912 кг/м3 до 924 кг/м3, в среднем составляет 917 кг/м . Содержание селикагелевых смол меняется от 9,48 до 26,7% масс, асфальтенов - 1,33 - 8,8% масс. Содержание парафина изменяется от следов до 6,7% по весу. Содержание серы составляет до 3% по весу, то есть нефть высокосернистая. Нефть характеризуется низкими температурами застывания. Начало кипения нефти колеблется от 63 до 104°С. Общий выход светлых нефтепродуктов до 350°С находится в интервале 55 - 70 %. Основные параметры и состав нефти даны в таблице - 1,2
Растворенный в нефти газ в основном состоит из азота (до 81 %), общее содержание углеводородов равно 14% по объему. Содержание сероводорода - 0,27% по объему, а содержание гелия достигает 0,115%, содержание СОз -1,31%, а Н2 - 0,026%. Относительная плотность растворенного газа лежит в интервале 1,063 - 1,483 кг/м3.
По химическому составу пластовая вода относится к хлоркальциевому типу с высокой минерализацией и метаморфизацией и плотностью 1150 - 1170 кг/мЗ. В водах яснополянского надгоризонта присутствует йод (4,2-14,8 мг/л) и бром (333-599 мг/л). Основные параметры базового объекта пласта А-4 представлены в таблице J.
Таблица 1
Параметры и состав нефти
Наименование | Един. изм. | Значение | ||
В-2 | Тл-Бб | А-4 | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Давление насыщения нефти газом | М7а | - | 7,3 | 4,4 |
Газосодержание | МЗ/т | - | 7,3 | 5,3 |
Объемный коэффициент | | - | 1,02 | 1,013 |
Плотность пластовой нефти | кг/м3 | - | 904 | 909,2 |
Плотность дегазированной нефти | кг/м3 | 910,6 | 907,6 | 925,7 |
Вязкость нефти (20°С) | мПа*с | 103,7 | 108,1 | 173,2 |
Температура застывания нефти | °С | - | -5 | -21 |
Температура насыщения нефти | | | | |
парафином | °С | - | +50 | +5,3 |
Серы по весу | % | 3,2 | 2,5 | 3,4 |
Смол силикагелевых | % | 22 | 26,6 | 20,9 |
Асфальтенов | % | 2,37 | 4,2 | 6,68 |
Парафинов | % | 3,4 | 2,6 | 2,3 |
Таблица 2
Параметры пластовой нефти залежи башкирских отложений (пласт А4)
Наименование параметров пластовой нефти | Един. изм. | Пачки | Разреза |
ВП | СП-НП | ||
1 | 2 | 3 | 4 |
Гозосодержание | м3/т | 3,4 | 6,2 |
Давление насыщения нефти газом | м/Па | 2,46 | 5,0 |
Вязкость нефти (20°С) | мПа*с | 182,0 | 90,2 |
Объемный коэффициент | Доли | 1,012 | 1,025 |
Плотность пластовой нефти | кг/м3 | 912,0 | 902,0 |
Плотность дегазированной нефти | кг/м3 | 928,0 | 918,0 |
Коэффициент сжимаемости | 10 –4 мПа -1 | 6,5 | 6,5 |
Коэффициент термического | | | |
расширения | 10 -4 град -1 | 7,5 | 7,7 |
Таблица 3
Геолого-физическая характеристика залежи нефти пласта А4 башкирского яруса Гремихинского месторождения.
Параметры | Ед. измерения | Характеристика |
1 | 2 | 3 |
Тип залежи | --- | Массивная с подошвенной водой |
Тип коллектора | --- | Карбонатный порово-трещинный |
Средняя глубина залегания | м | 1147,5 |
Отметка ВНК | м | |
Размеры залежи (длина, ширина) | км | 8x4 |
Площадь нефтеносности | м2 | 23794700 |
Средняя общая толщина | м | 46 |
Нефтенасыщенная толщина | м | 24,4 |
Коэффициент эффективной пористости | Доли ед. | 0,19 |
Поровый объем продуктивного горизонта | м3 | 110201967,6 |
Средняя проницаемость коллекторов по керну | мкм2 | 0,105 |
Начальная нефтенасыщенность | Дед. | 0,839 |
2 | 3 | 4 |
Плотность нефти | | |
-в поверхностных условиях | | 917,0 |
- в пластовых условиях | - | 897,0 |
Вязкость пластовой нефти | мПа*с | 125 |
Газосодержание в нефти | М3/т | 6,5 |
Содержание в нефти по весу | | |
-серы | % | 3,18 |
-парафина | % | 3,11 |
-асфальтенов | % | 5,83 |
-смол | % | 16,8 |
Пластовая температура | °С | 28 |
Давление насыщения | МПа | 5,04 |
Объемный коэффициент | Дед. | 1,025 |
Коэффициент сжимаемости нефти | Па -1 | 6,3*10-10 |
Начальное пластовое давление,приведенное к отметке ВНК | МПа | 12,5 |
Начальные запасы нефти | | |
-балансовые | | 73563800 |
-извлекаемые | (Кн= 0,34) | 25011700 |
Коэффициент теплопроводности | Вт/м°С | |
-Пород горизонта | - | 2,40 |
-Окружающих пород | - | 3,00 |
-Нефти | - | 0,108 |
-воды | - | 0,560 |
Плотность: | Кг/м3 | |
-коллекторов | - | 2400 |
-окружающих пород | - | 2690 |
Показатели неоднородности горизонта | Дед. | |
Коэффициент песчанистости | - | 0,541 |
Коэффициент расчлененности | - | 8,75 |
2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
2.1. История разбуривания, разработки и внедрения различных
технологий на месторождении
Возможность применения тепловых методов вызывала сомнение, так как глубина скважин здесь 1200 м, а граница применения тепловых методов по глубинам принята 1000 м. В 1979 году было принято решение о проведении опытно-промышленных работ по нагнетанию теплоносителя в пласт. В 1981 году месторождение вводится в разработку на естественном режиме с разбуриванием по равномерной треугольной сетке 173 ´ 173м. В 1983 году начинаются опытно-промышленные работы по нагнетанию теплоносителя в пласт с созданием тепловой оторочки и последующим нагнетанием холодной воды для ее перемещения и интенсификации выработки запасов нефти. В 1985 году принимается решение о промышленном развитии технологии воздействия горячей воды (ВГВ). В утвержденной технологической схеме предусматривалось разбуривание залежи по треугольной равномерной сетке 173 ´ 173 м с формированием 7-точечных обращенных элементов теплового воздействия. В 1986 году создается новая ресурсосберегающая технология «Импульсно-дозированное тепловое воздействие на пласт» (ИДТВ). В 1987 году технология ИДТВ успешно проходит промышленные испытания и с января 1988 года осуществляется ее промышленное внедрение. В процессе внедрения и дальнейшего изучения особенностей технологии ИДТВ создается более совершенная технология импульсно-дозированного теплового воздействия с паузами ИДТВ(П). В 1989 году были завершены промысловые испытания этой технологии. В 1990 году начато осуществление перехода с технологии
ИДТВ на ИДТВ(П). С 1989 по 1994 годы в СГП (О) «Удмуртнефть» проводились научные исследования по созданию технологии теплоциклического воздействия на пласт (ТЦВП) через фонд добывающих скважин.
В 1993 году институтом «РосНИПИтермнефть» предложено обоснование режимов испытания ТЦВП и рассчитаны параметры типового режима для конкретного опытно-промышленного участка, представляющего схему 7-точечного обращенного элемента и с декабря 1993 года начато
промышленное внедрение данной технологии.
С 1994 по 2004 год - дальнейшее развитие технологии ТЦВП на укрупненных элементах и продолжение использования технологии ИДТВ(П),ВГВ.
2.2. Характеристика применяемых тепловых методов воздействия на пласт
2.2.1. Технология ВГВ
Суть этих технологий заключается в том, что при любых системах размещения скважин (площадных или рядных) на первом этапе в окрестностях нагнетательных скважин путем непрерывной закачки теплоносителя, создаются обширные прогретые зоны пласта (этот процесс называется созданием оторочки теплоносителя в пласте), затем, на втором этапе в те же нагнетательные скважины закачивают обычную холодную воду с целью проталкивания оторочки теплоносителя к добывающим скважинам. Этим достигается экономия энергозатрат, поскольку было установлено, что существуют рациональные объемы закачки в пласт теплоносителя, превышение которых не приводит к экономически оправданному эффекту. Объем теплоносителя, необходимого для создания тепловой оторочки, зависит от конкретных геолого-физических условий пласта, плотности сетки скважин и изменяется в широких пределах от 0,4 до 1,2 перового объема пласта в зоне вытеснения при закачке пара и от 0,6 до 1,8 перового объема - при закачке горячей воды.
Промышленное применение технологий нагнетания теплоносителя на залежь нефти пласта А4 башкирского яруса начато с 1983 года. С 1983 года до 1985 года были проведены предварительные испытания технологии ВГВ и принято решение о начале промышленного внедрения с 1986 года. Опытные работы по нагнетанию теплоносителя проводились на первоочередном участке залежи, включающем семь элементов теплового воздействия (нагнетательные скважины №№ 839,840,845,850,851,857,863). Режим нагнетания - температура теплоносителя на устье 260°С, темп нагнетания агента - 160т/сут при давлении 50-70 атм.
С начала внедрения ВГВ закачано всего 6329,2 тыс. т. горячей воды, дополнительно добыто 1061,1тыс. т. нефти. За 2004 год за счет ВГВ дополнительно добыто 129,7 тыс. т. нефти.
Результаты внедрения ВГВ приводятся в таблице 4.
2.2.2. Технология ИДТВ и ИДТВ(П)
По причинам отсутствия надежного теплоизолированного
внутрискважинного оборудования и большой глубины залегания пласта эффективность процесса ВГВ далеко отстает от проектных показателей.
Основные недостатки метода:
1) сильное отставание текущих значений коэффициента нефтеизвлечения от проектных;
2) большие удельные расходы теплоносителя на 1 т дополнительно добываемой нефти (6 т/т);
3) большие потери тепловой энергии на пути от устья скважины до забоя (при температуре на устье 260°С на забой поступает теплоноситель с температурой всего 170-180 °С);
4) большие потери тепла в самом пласте в окружающие породы;
5) отсутствие критерия, по которому можно было бы определить, какой суммарный объем теплоносителя необходим для наиболее рациональной разработки объекта.
Попытка устранить указанные недостатки была сделана в новой технологии ИДТВ.
В порово-трещинных коллекторах, содержащих высоковязкую нефть, проблема увеличения нефтеотдачи связана с извлечением нефти главным образом из низкопроницаемых пористых блоков (матриц). Поскольку фильтрация жидкостей в подобных пластах происходит в основном по системе трещин, необходимо при разработке месторождения создать условия, обеспечивающие интенсивный массовый обмен между трещинами и
Технологические показатели применения тепловых методов воздействия | ||||||||||
на залежи нефти пласта А4 башкирского яруса Гремихинского месторождения | ||||||||||
за всю историю ее эксплуатации | ||||||||||
П о к а з а т е л и | Г о д ы р а з р а б о т к и | |||||||||
1983 | 1984 | 1985 | 1986 | 1987 | 1988 | 1989 | 1990 | 1991 | 1992 | |
Количество ПНС, шт | 2 | 4 | 7 | 7 | 7 | 31 | 36 | 42 | 43 | 52 |
в т.ч. ВГВ | 2 | 4 | 7 | 6 | 1 | 11 | 5 | 5 | 5 | 4 |
ИДТВ | - | - | - | 1 | 6 | 17 | 23 | 29 | 30 | 40 |
ИДТВ(П) | - | - | - | - | - | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 |
ТЦВП | - | - | - | - | - | - | 5 | 5 | 5 | 5 |
"УЭ" | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
Количество закачанного | | | | | | | | | | |
агента, тыс.т. | 11,9 | 111,9 | 236,7 | 261,9 | 304,5 | 825,4 | 1279,7 | 1267,5 | 1469,4 | 1262,9 |
в т.ч. ВГВ | 11,9 | 111,9 | 236,7 | 225,5 | 139,4 | 308,2 | 247,0 | 246,3 | 144,7 | 88,7 |
ИДТВ | - | - | - | 36,4 | 168,1 | 446,1 | 928,0 | 839,3 | 1197 | 1026,9 |
ИДТВ(П) | - | - | - | - | - | - | 72,7 | 125,1 | 85,3 | 83,2 |
ТЦВП | - | - | - | - | - | 71,1 | 31,8 | 56,9 | 42,5 | 63,7 |
"УЭ" | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
Теплоносителя, тыс.т. | 11,9 | 111,9 | 236,7 | 253,8 | 255,4 | 697,1 | 780,2 | 914,4 | 891,7 | 888 |
в т.ч. ВГВ | 11,9 | 111,9 | 236,7 | 225,5 | 139,4 | 308,2 | 247 | 246,3 | 144,7 | 88,7 |
ИДТВ | - | - | - | 28,3 | 116,1 | 317,8 | 444,3 | 509,0 | 649,9 | 675,3 |
ИДТВ(П) | - | - | - | - | - | - | 57,1 | 102,2 | 54,7 | 60,4 |
ТЦВП | - | - | - | - | - | 71,1 | 31,8 | 56,9 | 42,5 | 63,7 |
"УЭ" | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
Холодной воды, тыс.т. | - | - | - | 8,1 | 49,0 | 128,3 | 499,7 | 353,1 | 577,7 | 374,3 |
в т.ч. ИДТВ | | | | 8,1 | 49,0 | 128,3 | 484,1 | 330,3 | 547,1 | 351,5 |
ИДТВ(П) | - | - | - | - | - | - | 15,6 | 22,9 | 30,6 | 22,8 |
ТЦВП | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
"УЭ" | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
Накопленная закачка | | | | | | | | | | |
агента, млн.т. | 0,012 | 0,124 | 0,361 | 0,622 | 0,927 | 1,752 | 3,032 | 4,300 | 5,769 | 7,032 |
в т.ч. теплоносителя | 0,012 | 0,124 | 0,361 | 0,614 | 0,870 | 1,567 | 2,347 | 3,261 | 4,153 | 5,041 |
и по ВГВ | 0,012 | 0,124 | 0,361 | 0,586 | 0,725 | 1,034 | 1,281 | 1,527 | 1,672 | 1,760 |
ИДТВ | - | - | - | 0,028 | 0,144 | 0,462 | 0,907 | 1,416 | 2,065 | 2,741 |
ИДТВ(П) | - | - | - | - | - | - | 0,057 | 0,159 | 0,214 | 0,274 |
ТЦВП | - | - | - | - | - | 0,071 | 0,103 | 0,160 | 0,202 | 0,266 |
"УЭ" | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
в т.ч. холодной воды | - | - | - | 0,008 | 0,057 | 0,185 | 0,685 | 1,038 | 1,616 | 1,990 |
Количество реагирующих | | | | | | | | | | |
скважин, шт. | 0 | 22 | 26 | 54 | 75 | 151 | 181 | 218 | 256 | 261 |
Добыча нефти | | | | | | | | | | |
за счет ТМ, тыс.т. | 0 | 6,2 | 25,8 | 45,8 | 92,0 | 176,6 | 228,2 | 249,0 | 290,3 | 311,8 |