Файл: Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных месторождений. Проектирование разработки.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.02.2024

Просмотров: 250

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

зернами на активную долю пластового давления при расчете результирующих деформаций (для рыхлых и высокопроницаемых пород п « 1); (ор> — соот­ ветственно коэффициенты, учитывающие изменение объема пор коллектора в ре­ зультате деформации глинистых компонентов в порах при изменении пластового давления и температуры; рТв — коэффициент объемного расширения частиц скелета при изменении давления; а тв — коэффициент температурного расши­ рения частиц скелета.

 

Ргр

Vbh .

Р,,“ 1-1гл Рп~ 1 ^гл/(т пов ~Ь ^гл)

V ’

 

здесь Сгл — объемное содержание глинистых включений в коллекторе; т ' ов — пористость пласта без глинистых включений в поверхностных условиях (т^ов =

= т„оВ+ Сгл); т поп — пористость при наличии глинистых включений в по­ верхностных условиях; Унк — объем глинистых включений; V — объем эле­ мента пласта за вычетом глинистых включений.

____ дУп____ \

.

 

1—ёглРвк/Ртп .

д ((>'p.T—nP )J p .T ,

Р

> - |г л

,,1— =г.чаГ, пн1аТ, тв

 

г ~

 

 

 

 

 

-

 

 

где

— коэффициент сжимаемости порового объема без содержания глинистых

включений.

 

 

 

 

 

 

 

 

t

_

Упк

__

 

 

Уик/У____ ______ ^гл

5ГЛ~

К

 

Vn/V+VmIV ~

^ов + Сгл

Рвк — коэффициент

сжимаемости

минеральных включений (глин),

Q

 

1

/

dVвк ^\

 

 

Рвк —

Квк

др

у'(в*—пр), Т

 

 

а Г, тв =

1

( К »

\

 

’ дУ

 

 

дТ

J 0 ,г ”

v

1. дТ

 

 

 

 

 

«Г, вк ='

I

 

(

акв„ \

 

 

Vbk

\

дТ

/е, г ’

 

 

V'n — поровый объем в элементе пласта V за вычетом объема глинистых вклю­ чений Уш; Утв — объем зерен скелета в элементе объема V\

/1=1 -- Ртв/РсК*

Значение п определяется экспериментально путем раздельного изучения влияния среднего нормального напряжения и пластового давления на дефор­

мацию коллектора:

 

V

dV \

п =

dp /о, т

 

 

Т

23


Если Рек — tf*Pn + ртв, то (1.69)

принимает вид

= -[(! - т) Рп - ртв] d (0*

Т - пр) + (1 - <ор) ртв dp -

— (1 —(йт) а т, т в ^

(1-70)

Здесь 0* т — пр — среднее эффективное напряжение в коллекторе, обуслов­ ленное горным давлением, давлением жидкости в коллекторе, и температурой

0р> 7 = 0 =Ь А0р> г,

Д0* 7 — математический комплекс, учитывающий изменение среднего эффек­ тивного напряжения в связи с деформацией коллектора от изменения давления

и температуры; 0 — напряжение,

обусловленное давлением вышележащих гор­

ных пород,

 

 

 

 

 

 

Ртв

 

«Г.тв

 

 

0р. т = апРо, ск

CL7

Ро, ск

 

 

Др, а? — коэффициенты, значения

которых лежат в

интервале 0 ^

Яр < 1,

0 < fl7 <

1.

 

 

 

 

 

Если считать кровлю и подошву пласта жесткими и неподвижными, то ар =

= 1; а? =

1. При расчетах можно принять ар ^ 0,5,

ар ^ 0,5.

и дав­

Ро, ск — это значение рск при некоторой начальной температуре Т0

лении *р0 (например,

на поверхности или в пласте).

 

 

Значение 0 находится в интервале

 

 

з'(1+-Л ) * 2

Л<р«• < е

2

л'р' -

 

 

 

1=1

Г=1

 

 

где v — коэффициент Пуассона; hi — толщина вышележащего интервала горных

пород с плотностью pi; g — ускорение свободного падения.

Уравнение (1.70) — это довольно сложная зависимость изменения пористости от эффективного напряжения, давления жидкости в пласте и температуры. Оно не разрешается просто относительно т. Здесь рп — функция эффективного напряжения (0* Т — пру

В таких условиях применяют определенные приближения. В частности, рассматривают раздельно влияние среднего эффективного напряжения на пори­ стость и влияние пластового давления и температуры на указанный параметр.

Такой подход позволяет оценить с помощью расчетных формул пористости коллектора на глубине пласта при пластовых значениях (0*о Tq — пру pQи TQt

В этих случаях используют пористость, определенную на поверхности в лабора­ торных условиях (тпо,,). Таким образом, мы имеем возможность определять значение т 0 = mQ[m„0B, р0, Т0, (0 ^ Го - пр,)].

Динамика пористости в процессе неизотермической фильтрации определяется с учетом начальной пластовой пористости т 0.

В дифференциальных уравнениях, описывающих процесс фильтрации, используют эмпирические коэффициенты, интегрально учитывающие зависимость пористости от давления и температуры. Это упрощает систему дифференциальных уравнений и расчетную/ схему в целом относительно той, которую получают в процессе использования соотношения (1.70) при получении дифференциальных уравнений неразрывности и энергии. Отмеченное позволяет выполнять необхо­ димые гидродинамические расчеты показателей неизотермической фильтрации, и неизотермической нефтеотдачи.

24


Рассматривая зависимость пористости от среднего эффективного напряже­ ния т (ъ*—пру получим расчетную формулу для оценки указанного параметра:

Ягв*-^-пр =

'(°Р. Т~"р)

exp —

J

(Рп

Ptd)^ (®р, т пР)

 

= гПпоъ

 

 

(°Р.7--»Р)

1|

(бр, т-"р)

 

I т пов

J

 

-

J

(Рп-Ртп) d (% .T ~ nP)

 

 

 

 

О

 

J '

 

 

 

 

 

 

(I-71}

Если р = р0, Т = Tq,

определяют

пористость

при начальных

пластовых

условиях.

Изменение пористости за счет влияния эффективного напряжения относи­ тельно ее значения, определенной в поверхностных условиях, определяется со­ отношением

Дт0*-гф = т пов mQ*—np‘

Из (1.71) можно получить более приближенное значение для ш ^ _ пр\

 

 

 

^пов

т Ъ*—пр ~ ------ 1 —------ ----------------------- •

 

-0*

 

 

 

ехр

j

 

Р„ d { % ,T ~ nP)

Если

1

 

 

 

 

 

Срд к ,

Рп = I -- Срл/(/71пОП 4“

где

 

 

 

 

/

1— v2

\ 2/3

-1/3

Р" * 6’М (

т ^

)

 

 

К т - п р )

то имеем

Шпов

/т (!-72)

(1.73)

Здесь £тв — модуль Юнга.

Зависимость пористости от давления и температуры определяется соотно­

шением

 

Щ, т —>Япов exp|i| Ar"g ~

Ртв) (Р — Рпов) —

— (0С7-, вк — тв) (7 — Тпов)]|.

(I -74)

Изменение пористости в результате влияния р и Т Ampt т = т пов — tnPt т-

25


Начальная пористость в пластовых условиях при р = р0, Т = Т0 опреде­ ляется соотношением

"'° -= пгпов -

 

Щ, Т + Дт(е*эг -н Р)) = (Мр. т + т (в**т -п Р)} — Шпов’

 

 

 

 

 

(1.75)

где т , „

v и

т

поп

определяются согласно

уравнениям (1.71), (1.73) и

(Op f —npj

 

 

 

(1.74).

т 0,

установленное согласно (1.75),

в дальнейшем используется

Значение

при определении динамики пористости в процессе неизотермической фильтрации, а также при определении изменения проницаемости под воздействием отмечен­ ных факторов.

К о э ф ф и ц и е н т у п р у г о е м к о с т и равен изменению запаса жидкости в единице объема пласта при изменении пластового давления на еди­ ницу. Он выражается формулой

Р* = + Рек- (1-76)

Здесь т — пористость в глубинных условиях; рж, рск — соответственно коэф­ фициенты сжимаемости (объемной упругости) жидкости и пористой среды.

Этот коэффициент можно выразить следующим образом:

Р* = т(Р»к + Рп,..л).

(1-77)

где рп, пл — коэффициент сжимаемости пласта.

При изменении эффективного напряжения

(0* Т — пр), пластового давле­

ния р и температуры Т изменяются все три параметра (т, рж, Рп, пл)-

И з м е н е н и е п р о н и ц а е м о с т и .

Экспериментальные исследова­

ния показывают, что проницаемость продуктивных коллекторов может меняться в связи с объемной деформацией пористого тела, вызванной действием эффектив­ ного напряжения, давления и температуры.

Влияние 0*

т, р и Т на проницаемость учитывается так же, как и при оценке

пористости.

 

 

проницаемости от

эффективного напряжения определяется

Зависимость

по формуле:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(ер, т -

пп)

 

2 (з+г>

 

 

 

 

ехр

 

2+1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-

J

М

( е ; . г - « р )

k~

=k

 

-

 

 

 

 

 

Ор' j —np

пов

 

 

/ (6р. т-"р)

N

 

 

 

 

1— т„

 

 

 

 

 

1—exp I —

j

М

( ° р , г - лР)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(1.78)

Принимая, что

 

 

 

 

 

 

(Ор, т-"р)

 

 

 

 

 

 

 

 

j

 

М

 

(®р, Т ~ Пр) =

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_______918_______

С1— v2) (9р . г - ”р)

2/3

1

СГл/(т ПОВ4“ ^гл)

 

£тв

 

 

28


имеем

 

 

 

 

 

У р, Т-ир)

 

 

 

 

 

 

 

9,8

/

0о -пр\2/Э •]

2 (3-Н,

ехр

[ г г

2+*

Сгл/(т пов 4~ Сгл)

 

 

 

 

 

=/гп

 

 

 

 

 

9,8 1—mnoB^I—ехр[— СГл/(т пов+Сгл

(1.79)

Здесь / — эмпирический коэффициент, его значения находятся в пределах 1.25 <:

< / ^

1,8

(/ »

1,5).

указаны

выше.

 

 

Остальные

обозначения

 

относительно ве­

Изменение

проницаемости за

счет

влияния 0* т — пр

личины, определенной в поверхностных условиях,

 

^ ( ер, т~пр) ~~ ^пов

 

k{Qp,T~np)

ИЛИ

 

 

 

(6р, т-пр) =

1

У р. г-»р)

 

 

 

Зависимость проницаемости коллектора, содержащего глинистые включе­

ния,

от давления

и температуры

определяется формулой

 

 

 

 

/

 

 

2 (3+/)

 

 

 

 

 

^р, Т = kп

т Р, Т V 2+/

 

 

 

 

 

\

mnoB

)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

: ^пов ехр|^2 _р /^1 —Г^~) ^

вк — ^тв) ^

^пов^ —

 

— (аТ) вк — &Т, тв) (Т — Т’пов)]! .

 

 

(1.80)

Изменение

проницаемости

за счет

изменения

давления и температуры равно

Мр T = kn0B— kp т

или

Д&п

т

kp т

(1.81)

—----- = 1— -г----- .

 

 

 

 

 

 

 

«пов

«пов

 

Приведенная к пластовым условиям проницаемость определяется по фор­

муле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*о - *ТО. -

( “ (#;

 

+

44р. г) =

 

 

 

" (V ;. г - ”- ) + V

 

 

 

 

‘° * ° '

 

<1'в2)

Значения k. *

 

ч и /г

находят с помощью уравнений (1.79) и (1.80).

 

 

(ер, т~пР)

Р* 7

 

 

 

 

 

 

Динамика проницаемости при неизотермической фильтрации определяется

с учетом ее значения при начальных

пластовых условиях

kQ= kQ[(0*о т6 "тт

— прц)у Ро, Го].

 

уравнения,

описывающие процесс

неизотермической

 

Дифференциальные

фильтрации, содержат эмпирические коэффициенты проницаемости от пластового давления и температуры.

27