ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.02.2024
Просмотров: 109
Скачиваний: 1
(WCd) энергии упругого формоизменения критической величины соот ношением
Wcd = ^cl2Q |
(1) |
где G —модуль сдвига.
Ротационная неустойчивость возникает при достижении в локальном объеме критического напряжения микроотрыва ас,связанного с критиче ской плотностью энергии (Wcv) упругого изменения объема критической величины соотношением
Wcu*oH2E, |
(2) |
где Е —модуль упругости.
Покажем, что на основе принятых предпосылок удается ввести безраз мерные параметры, контролирующие трансляционную и ротационнуюнеу стойчивость при достижении критических условий.Разделим отношение (1) на (2) и выразим отношение критических напряжений на сдвиг и на отрыв в виде
Всоответствии с принятыми допущениями критическим условием для
реализации микроотрыва является достижение Wco = |
при Wcd-Lm. |
|
Тогда,подставив их значения в (3),получим |
|
|
Обозначив |
(4) |
|
(5) |
||
(LJAHTs)-(G/E)= AT, |
получим условие реализации микроотрыва |
(или ротационной неустойчи |
вости) в виде |
(6) |
тс/ос>А*. |
Реализация разрушения микросдвигом в соответствии с принятыми до
пущениями происходит при Wcd = |
Wcv= Lm, тогдасучетомсоотношения |
(3) получим |
(7) |
=(<;/£•) \ |
Обозначив GjEчерез £2,условие реализации трансляционной неустойчи
вости можно выразить в виде |
|
TcfОс>&. |
00 |
Таким образом, для описания энергетического состояния локальных об ластей металла, претерпевших предельную пластическую деформацию при микроотрыве, можно использовать безразмерное отношение Дг,введен ное ранее [12]. Оно объединяет упругие модули (СиЕ) материала в ис ходном состоянии и термодинамические константы (Lmи ДHj. ), контро лирующие энергетическое состояние локальных объемов металла вдали от термодинамического равновесия н предопределяющие критические усло-
9
Таблица 1
Значения упругих модулей,постоянной Дпри комнатной температуре и отношения плотности энергии упругой деформации для достижения критической дисторсин Wcdкплотности энергиидлядостижения критической дилатации (Й^) при микро отрыведля ряда металлов
Металл |
G, |
E, |
G/E |
Д |
WcdWcv |
|
МПа |
МПа |
|
|
0,33 |
W |
15836 |
40559 |
0,390 |
0,13 |
|
Мо |
12435 |
32221 |
0,386 |
0,12 |
0,31 |
Nb |
3751 |
10478 |
0,358 |
0,13 |
0,36 |
Та |
6931 |
18849 |
0,368 |
0,12 |
0,33 |
Ag |
3009 |
8231 |
0,366 |
0,16 |
0,44 |
Ti |
39788 |
105844 |
0,38 |
0,11 |
0,28 |
Au |
2809 |
7993 |
0,351 |
0,15 |
0,42 |
Сг |
12008 |
29758 |
0,403 |
0,11 |
0,27 |
V |
4701 |
12808 |
0,367 |
0,11 |
0,30 |
Ni |
8688 |
22513 |
0,364 |
0,16 |
■0,44 |
Zn |
36554 |
92120 |
0,400 |
0,21 |
0,53 |
Re |
176400 |
463540 |
0,381 |
0,11 |
0,29 |
Hf |
52920 |
138180 |
0,383 |
0,14 |
0,36 |
Zr |
36064 |
95550 |
0,377 |
0,13 |
0,34 |
Co |
74774 |
199920 |
0,374 |
0,11 |
0,29 |
вия для спонтанного оттока энтропии. Так как температурная зависи мость изменения энтальпии твердой фазы описывается в виде
bHT=sl*cp(.T)dT, |
(9) |
где Ср(7)—теплоемкость материала, как функция температуры, то соот ношения (5) с учетом (8) можно представить как
l mG/E= ATg*Cp(T)dT. |
(10) |
Как известно, G/E слабо зависит от температуры в широком диапазоне температур и для многих металлов близко к 0,4 (табл 1и рис. 1).Вто же время скрытая теплота плавления не зависит от температуры. Таким обра зом, левая часть соотношения (10) содержит параметры, слабо завися щие или не зависящие от температуры,тогда и произведение двух парамет ров правой части в соотношении (10) должно так же слабо, как и отноше ние G/E, зависеть от температуры. Это означает, что при увеличении (или уменьшении) температуры уменьшению (или увеличению) ДНт соответст вует пропорциональное уменьшение (или увеличение) Дг.
Таким образом, по своему физическому смыслу безразмерный параметр Д;характеризует отношение критических напряжений на сдвиг и на отрыв в области температур, в которой WCv = ДЯГ^является энергетической ха рактеристикой для достижения критической дилатации, a Wcd = Lm—кри тической дисторсии. Эта область температур характеризуется слабой темпе
ратурной зависимостью ДЯ^ отвечающей области I на рис.2.Сучетом это-
10
200 |
000 |
7000 T,К |
Температура |
|
Рис. 1 |
|
Рис.2 |
Рис. 1.Зависимость отношения моду |
|
||
лей сдвига и отрыва от температуры |
|
||
Nb1 —для Fe, Wи Мо,2 —для А1и |
|
||
Рис. 2. Температурная |
зависимость |
|
|
(схема) |
Ну : I— |
|
|
Область |
зависимости |
|
|
слабая,IIсильная |
5 |
|
|
Рис. 3. Зависимость b-WC(j/Wcvдля |
|
||
металлов с различным типом крис |
|
||
таллической |
решетки (см. табл. 3) |
|
Рис.3 го соотношение (5) можно также представить в виде
on
Зависимость (11) для ряда металлов представлена на рис.3.Так как для многих металлов G/E&Q,4,то соотношение (11) можно приближенно пред ставить как
\=0,4Wcd/Wcv. |
(12) |
Из проведенного анализа можно сделать вывод,что параметр Дгдля дан ного материала пропорционален отношению энергий для критических дила таций и дисторсии в точке бифуркации,характеризующей достижение кри тического уровня запасенной энергии в локальном объеме,при котором не большие флуктуации способны под действием энтропийных сил иницииро вать спонтанный процесс самоорганизации диссипативных структур.Вэтой точке энтальпия становится равной энтропии.Так как в интервале темпера тур от комнатной и ниже Дгслабозависит от температуры,то значение Дг целесообразно детерминировать, рассчитав Атпритемпературе 273 К. Так как для многих сплавов на одной и той же основе Ат такжеслабо зависит и от химического состава, целесообразно для практических целей рассчи тать среднее значение Дгдля группы сплавов. Такие осредненные значения Дг,приведенные к комнатной температуре (обозначены через Д) ряда ма рок стали, титановых и алюминиевых сплавов, приведены в табл. 2-4 по данным [12-15] (для сплавов А1 расчеты Д выполнены Поповым Е.А.,
Пойдой И.В.и Кунавиным С.А.).
и
Таблица 2 Значения постоянной разрушения Адля стали и сплавов титана и алюминия
|
Сталь |
СплавыTi |
|
Сплавы А1 |
|
Железо |
0,10 |
ВТЗ-1 |
0,14 |
А1 |
0,22 |
20 |
0,11 |
ВТ-9 |
0,11 |
АМЦ |
0,20 |
0,12 |
ВТ-18 |
0,12 |
АМ2 |
0,22 |
|
1X13 |
0,11 |
ВТ-100 |
0,13 |
АМ5 |
0,24 |
3X13 |
0,11 |
ВТ-10 |
0,14 |
Д1 |
0,23 |
Х18Н9Т |
0,11 |
ОТ4-0 |
0,12 |
АК2 |
0,22 |
Х18Н9 |
0,11 |
ОТ4-1 |
0,11 |
АК8 |
0,24 |
ЗОХ |
0,11 |
ВТ5-1 |
0,14 |
Ал19 |
0,20 |
ЗОНЗ |
0,11 |
ВТ5 |
0,11 |
Ал13 |
0,21 |
40 |
0,11 |
ВТ6 |
0,12 |
|
ДСр = 0.22 |
30Г2 |
0,11 |
ВТ20 |
0,12 |
|
|
ЗОХНЗ |
0,11 |
ВТ14 |
0,13 |
|
|
Г13 |
0,11 |
ВТ23 |
0,12 |
|
|
Н28 |
0,11 |
ВТ15 |
0,12 |
|
|
50С2Г |
0,12 |
ВТ18 |
0,11 |
|
|
У8 |
0,11 |
ВТ22 |
0,11 |
|
|
У12 |
0,11 |
ВТ20 |
0,11 |
|
|
|
о" и < |
Дср =0.12 |
|
|
Таблица 3' Значения инвариантного комплекса Ре иЕ, « для стали и сплавов титана и алю-
Основа |
Е, |
V |
сплава |
1 МПа |
|
Fe |
215,500 |
0,28 |
Ti |
105,200 |
0,34 |
А1 |
72,200 |
0,34 |
Таблица 4
„max |
Ре• Ю-*, |
Р'ё • ю-*, |
KlR ’ % |
||
МПа» м7* |
| МПа3• м |
МПа3• м |
1----------- |
2,67 |
6,250 |
40,3 |
||
29,5 |
1,78 |
2,13 |
18,5 |
0,70 |
0,73 |
Расстояние между субмикротрещинами для необлученного сплава циркония с 1% ниобия [18]
Расстояние,нм |
0 |
Времявыдержки,мин |
| 180 |
|||
|
1S |
45 |
60 |
1 90 |
||
Междузародышевыми микротрещи |
6 |
6 |
Г |
5,6 |
1 |
5,6 |
5,2 |
5,6 |
|||||
нами |
40 |
12 |
4 |
3,2 |
2 |
2 |
Отустьямагистральнойтрещины |
||||||
до ближайшего зародыша |
|
|
|
|
|
|
12