Файл: Синергетика и усталостное разрушение металлов..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.02.2024

Просмотров: 109

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

(WCd) энергии упругого формоизменения критической величины соот­ ношением

Wcd = ^cl2Q

(1)

где G —модуль сдвига.

Ротационная неустойчивость возникает при достижении в локальном объеме критического напряжения микроотрыва ас,связанного с критиче­ ской плотностью энергии (Wcv) упругого изменения объема критической величины соотношением

Wcu*oH2E,

(2)

где Е —модуль упругости.

Покажем, что на основе принятых предпосылок удается ввести безраз­ мерные параметры, контролирующие трансляционную и ротационнуюнеу­ стойчивость при достижении критических условий.Разделим отношение (1) на (2) и выразим отношение критических напряжений на сдвиг и на отрыв в виде

Всоответствии с принятыми допущениями критическим условием для

реализации микроотрыва является достижение Wco =

при Wcd-Lm.

Тогда,подставив их значения в (3),получим

 

Обозначив

(4)

(5)

(LJAHTs)-(G/E)= AT,

получим условие реализации микроотрыва

(или ротационной неустойчи­

вости) в виде

(6)

тс/ос>А*.

Реализация разрушения микросдвигом в соответствии с принятыми до­

пущениями происходит при Wcd =

Wcv= Lm, тогдасучетомсоотношения

(3) получим

(7)

=(<;/£•) \

Обозначив GjEчерез £2,условие реализации трансляционной неустойчи­

вости можно выразить в виде

 

TcfОс>&.

00

Таким образом, для описания энергетического состояния локальных об­ ластей металла, претерпевших предельную пластическую деформацию при микроотрыве, можно использовать безразмерное отношение Дг,введен­ ное ранее [12]. Оно объединяет упругие модули (СиЕ) материала в ис­ ходном состоянии и термодинамические константы (Lmи ДHj. ), контро­ лирующие энергетическое состояние локальных объемов металла вдали от термодинамического равновесия н предопределяющие критические усло-

9


Таблица 1

Значения упругих модулей,постоянной Дпри комнатной температуре и отношения плотности энергии упругой деформации для достижения критической дисторсин Wcdкплотности энергиидлядостижения критической дилатации (Й^) при микро­ отрыведля ряда металлов

Металл

G,

E,

G/E

Д

WcdWcv

 

МПа

МПа

 

 

0,33

W

15836

40559

0,390

0,13

Мо

12435

32221

0,386

0,12

0,31

Nb

3751

10478

0,358

0,13

0,36

Та

6931

18849

0,368

0,12

0,33

Ag

3009

8231

0,366

0,16

0,44

Ti

39788

105844

0,38

0,11

0,28

Au

2809

7993

0,351

0,15

0,42

Сг

12008

29758

0,403

0,11

0,27

V

4701

12808

0,367

0,11

0,30

Ni

8688

22513

0,364

0,16

■0,44

Zn

36554

92120

0,400

0,21

0,53

Re

176400

463540

0,381

0,11

0,29

Hf

52920

138180

0,383

0,14

0,36

Zr

36064

95550

0,377

0,13

0,34

Co

74774

199920

0,374

0,11

0,29

вия для спонтанного оттока энтропии. Так как температурная зависи­ мость изменения энтальпии твердой фазы описывается в виде

bHT=sl*cp(.T)dT,

(9)

где Ср(7)—теплоемкость материала, как функция температуры, то соот­ ношения (5) с учетом (8) можно представить как

l mG/E= ATg*Cp(T)dT.

(10)

Как известно, G/E слабо зависит от температуры в широком диапазоне температур и для многих металлов близко к 0,4 (табл 1и рис. 1).Вто же время скрытая теплота плавления не зависит от температуры. Таким обра­ зом, левая часть соотношения (10) содержит параметры, слабо завися­ щие или не зависящие от температуры,тогда и произведение двух парамет­ ров правой части в соотношении (10) должно так же слабо, как и отноше­ ние G/E, зависеть от температуры. Это означает, что при увеличении (или уменьшении) температуры уменьшению (или увеличению) ДНт соответст­ вует пропорциональное уменьшение (или увеличение) Дг.

Таким образом, по своему физическому смыслу безразмерный параметр Д;характеризует отношение критических напряжений на сдвиг и на отрыв в области температур, в которой WCv = ДЯГ^является энергетической ха­ рактеристикой для достижения критической дилатации, a Wcd = Lm—кри­ тической дисторсии. Эта область температур характеризуется слабой темпе­

ратурной зависимостью ДЯ^ отвечающей области I на рис.2.Сучетом это-

10



200

000

7000 T,К

Температура

 

Рис. 1

 

Рис.2

Рис. 1.Зависимость отношения моду­

 

лей сдвига и отрыва от температуры

 

Nb1 —для Fe, Wи Мо,2 —для А1и

 

Рис. 2. Температурная

зависимость

 

(схема)

Ну : I—

 

Область

зависимости

 

слабая,IIсильная

5

 

Рис. 3. Зависимость b-WC(j/Wcvдля

 

металлов с различным типом крис­

 

таллической

решетки (см. табл. 3)

 

Рис.3 го соотношение (5) можно также представить в виде

on

Зависимость (11) для ряда металлов представлена на рис.3.Так как для многих металлов G/E&Q,4,то соотношение (11) можно приближенно пред­ ставить как

\=0,4Wcd/Wcv.

(12)

Из проведенного анализа можно сделать вывод,что параметр Дгдля дан­ ного материала пропорционален отношению энергий для критических дила­ таций и дисторсии в точке бифуркации,характеризующей достижение кри­ тического уровня запасенной энергии в локальном объеме,при котором не­ большие флуктуации способны под действием энтропийных сил иницииро­ вать спонтанный процесс самоорганизации диссипативных структур.Вэтой точке энтальпия становится равной энтропии.Так как в интервале темпера­ тур от комнатной и ниже Дгслабозависит от температуры,то значение Дг целесообразно детерминировать, рассчитав Атпритемпературе 273 К. Так как для многих сплавов на одной и той же основе Ат такжеслабо зависит и от химического состава, целесообразно для практических целей рассчи­ тать среднее значение Дгдля группы сплавов. Такие осредненные значения Дг,приведенные к комнатной температуре (обозначены через Д) ряда ма­ рок стали, титановых и алюминиевых сплавов, приведены в табл. 2-4 по данным [12-15] (для сплавов А1 расчеты Д выполнены Поповым Е.А.,

Пойдой И.В.и Кунавиным С.А.).

и


Таблица 2 Значения постоянной разрушения Адля стали и сплавов титана и алюминия

 

Сталь

СплавыTi

 

Сплавы А1

Железо

0,10

ВТЗ-1

0,14

А1

0,22

20

0,11

ВТ-9

0,11

АМЦ

0,20

0,12

ВТ-18

0,12

АМ2

0,22

1X13

0,11

ВТ-100

0,13

АМ5

0,24

3X13

0,11

ВТ-10

0,14

Д1

0,23

Х18Н9Т

0,11

ОТ4-0

0,12

АК2

0,22

Х18Н9

0,11

ОТ4-1

0,11

АК8

0,24

ЗОХ

0,11

ВТ5-1

0,14

Ал19

0,20

ЗОНЗ

0,11

ВТ5

0,11

Ал13

0,21

40

0,11

ВТ6

0,12

 

ДСр = 0.22

30Г2

0,11

ВТ20

0,12

 

 

ЗОХНЗ

0,11

ВТ14

0,13

 

 

Г13

0,11

ВТ23

0,12

 

 

Н28

0,11

ВТ15

0,12

 

 

50С2Г

0,12

ВТ18

0,11

 

 

У8

0,11

ВТ22

0,11

 

 

У12

0,11

ВТ20

0,11

 

 

 

о" и <

Дср =0.12

 

 

Таблица 3' Значения инвариантного комплекса Ре иЕ, « для стали и сплавов титана и алю-

Основа

Е,

V

сплава

1 МПа

 

Fe

215,500

0,28

Ti

105,200

0,34

А1

72,200

0,34

Таблица 4

„max

Ре• Ю-*,

Р'ё • ю-*,

KlR ’ %

МПа» м7*

| МПа3• м

МПа3• м

1-----------

2,67

6,250

40,3

29,5

1,78

2,13

18,5

0,70

0,73

Расстояние между субмикротрещинами для необлученного сплава циркония с 1% ниобия [18]

Расстояние,нм

0

Времявыдержки,мин

| 180

 

1S

45

60

1 90

Междузародышевыми микротрещи­

6

6

Г

5,6

1

5,6

5,2

5,6

нами

40

12

4

3,2

2

2

Отустьямагистральнойтрещины

до ближайшего зародыша

 

 

 

 

 

 

12