Файл: Курсовой проект проект мероприятий по реконструкции упсв Бырка ооо лукойлпермь.docx

Далее шлам направляется на декантерную центрифугу. Перед центрифугой установлен расходомер. Трубопроводы соединены с центрифугой через гибкие соединения. Управление декантерной центрифугой производится с заводского щита. В подающий трубопровод центрифуги врезан трубопровод подачи полимерного флокулянта, который способствует более качественному разделению отделению твердых механических примесей.

В центрифуге сырье разделяется на две фазы: жидкая фаза (фугат) объемом 9,8 м3/сут и твердая фаза (кек) влажностью до 35 %, объемом 0,2 м3/сут.

Кек выводится за пределы установки с помощью шнековой транспортной системы в контейнер, расположенный на площадке с навесом для хранения кека.

Выделенный фугат самотеком направляется в накопительную технологическую емкость V=3 м3 емкость и далее отводится насосом НВ в дренажный трубопровод. Включение насоса происходит по сигналу датчика верхнего уровня, по сигналу датчика нижнего уровня происходит выключение насоса. Аварийный датчик предназначен для сигнализации о переполнении емкости. Линия отвода легкой фазы снабжена датчиком давления и манометром. Насос НВ защищен датчиком от превышения давления. Предусмотрено регулирование производительности насоса частотным преобразователем.

В точке врезки в трубопровод предусматривается установка задвижки № 334 (в положении «открыто») и обратного клапана № 339 в колодце. Далее стоки поступают в канализационную емкость Е-9 с последующей откачкой на ДДФ.

Для промывки декантерной центрифуги предусмотрена система подготовки технической воды, состоящая из: емкости, насоса НЦ и электроприводной запорно-регулирующей арматуры. Емкость подсоединена к напорному трубопроводу технической воды через КЛЭМ и заполняется автоматически. Открытие и закрытие КЛЭМ происходит по сигналу верхнего датчика уровня. Емкость оснащена комплектом из блоков трубчатых электронагревателей ТЭН. Работа ТЭНов регулируется датчиком температуры. Дополнительно емкость оснащена стрелочным указателем температуры. Работа ТЭН невозможна при уровне воды ниже верха ТЭН, уровень контролируется датчиком уровня. При остановке декантерной центрифуги происходит открытие электроприводной запорно-регулирующей арматуры и включение насоса НЦ. Останов насоса и закрытие электроприводной запорно-регулирующей арматуры производится оператором со щита управления по результатам наблюдения за процессом промывки центрифуги или по сигналу датчика нижнего уровня при недостаточном количестве воды в емкости. Предусмотрена защита насоса НЦ от избыточного давления датчиком давления.

---

Промывка горизонтальной декантерной центрифуги производится в следующих случаях: после переработки подготовленного объема сырья в объеме 10 м3, перед остановом декантерной центрифуги в период подготовки следующей порции шлама на обезвоживание или в случае аварийного останова.

В случае остановки работы блока обезвоживания шлама предусмотрено открытие задвижки № 333 на трубопроводе откачки стоков Д3.1 и откачка стоков в систему дренажа. В точке врезки в трубопровод предусматривается установка задвижки № 334 (в положении «открыто») и обратного клапана № 339 в колодце. Далее стоки поступают в канализационную емкость Е-9 с последующей откачкой на ДДФ.

В случае невозможности принятия стоков системой дренажа предусмотрено открытие задвижки № 347 на переливном патрубке между емкостями ДЕ-2 и ДЕ-3 и использование объема обеих емкостей для хранения стоков. По мере накопления емкостей предусмотрено открытие задвижек № 348, 349 и откачка стоков автомобильным транспортом.

---

4 Расчётная часть

4.1 Расчет пропускной способности напорного отстойника

Отстойник должен обеспечить ламинарный режим движения эмульсии на входе в аппарат:

Тогда максимальный допустимый объёмный расход эмульсии на входе в отстойник (м³/с):

(1)

= 0,0261 м³/сек или 94,2 м³/ч.

Где:

- D_экв - эквивалентный гидравлический диаметр поперечного сечения потока эмульсии в отстойнике на входе в зону отстоя, м;

(2)

D_экв = =2,7

µ_эм - вязкость водонефтяной эмульсии, Па*с;

ρ_эм – плотность водонефтяной эмульсии, кг/м³;

(3)



ρ_{н и} ρ_в – соответственно плотность нефти и воды, кг/м³;

В – обводнённость эмульсии, доли единицы;

Вывод: пропускная способность напорного отстойника для подготовки пластовой воды, незначительно ниже заявленной по технологическому регламенту (на 6 % ниже необходимой). Что доказывает о его недостаточной работоспособности на УПСВ «Бырка».

Блок подготовки пластовой воды в том числе способен компенсировать недостаточную пропускную способность отстойника Е-3.

4.2 Подбор низконапорного центробежного насоса

Рисунок 9 – Характеристика насосов типа XA

---

Рисунок 10 – схема насоса и его габаритные размеры

Вывод: Исходя из данных графической характеристики насосов типа XA можно сделать вывод о том, что производительность насоса XA 80/32 соответствует требуемым параметрам, однако запас по производительности насоса считаю недостаточным с учетом возможно большего поступления воды.

4.3 Расчёт пропускной способности СРК-150

Аппарат (сепаратор роторный коалесцирующий) СРК-150 БППВ обеспечивает очистку пластовой воды от тонкодисперсных примесей нефтепродуктов и ТВЧ.

Согласно заявленной технической характеристике, пропускная способность одного сепаратора до 100 м³/час. В устройстве блока подготовки пластовой волы 3 сепаратора СРК-150 (два в работе, один резервный).

Определим расчетным путем пропускную способность одного сепаратора СРК-150 при стандартных параметрах работы блока БППВ.

Определяем пропускную способность выбранного сепаратора на пропускную способность по жидкости:

(4)
где F_р – площадь зеркала (поверхность раздела фаз) в сепараторе;

W_п – скорость всплывания газового пузырька в неподвижной жидкости.

Скорость всплывания газового пузырька в неподвижной жидкости

(5)

где d_п – диаметр пузырька; динамическая вязкость жидкости.

При расчете сепаратора на пропускную способность по жидкости диаметр пузырька газа можно принять равным 0,6мм, вязкость подтоварной воды 1,59 Па*с, плотность 1120 кг/м³.



(6)

---

что соответствует теоретической работе сепаратора 85,68 м³/час.
Вывод: Заявленная теоретическая пропускная способность аппарата не соответствует расчетной в заданных условиях. Однако её будет достаточно при условиях одновременной работы двух аппаратов.

---