Потер и от ползучести бетон а σ₉= 0,85×150 σ _bp/ R_bp = 0,85 × 150 × 0,099= 12,62МПа.


Суммар н ые потер и σ₁+ σ₆+ σ₈ + σ₉ = 13,8 + 3,38 + 35 + 12,62 = 64,8 МПа.
Суммар н ые потер и пр ин имаются н е мен ее 100 МПа.
Тогда усилие в ар матур е с учетом всех потер ь
Р₂ =(460 - 100) ×314 = 1130.

---

Расчет по образованию трещин

Выполн яем его для выясн ен ия н еобходимости пр овер ки по р аскр ытию тр ещин . По условиям эксплуатации к тр ещин остойкости пан ели пр едъявляются тр ебова- н ия 3-й категор ии. Поэтому р асчет ведем н а действие н ор мативн ых н агр узок (М_n= 29,74 ×10⁶ Н × мм, Q_n = 24,83×10³ Н).

Вн ачале пр овер им тр ещин остойкость ср едн его н ор мальн ого сечен ия в стадии изготовлен ия. Максимальн ое н апр яжен ие в бетон е от усилия обжатия (без учета р азгр ужающего влиян ия собствен н ой массы)
σ _bp= P₁ / А_red +P₁ е_ор y₀ / I_red= 140106 / 135697 + 140106×77×107 / (1174.8×10⁶) = = 2,015МПа.

Коэффициен т
φ = 1,6 - σ _bp / R_bn = 1,6 - 2,015 / 18,5 = 1,5.

должен  н аходится в пр еделах 0,7≤ φ ≤ 1. Тогда р асстоян ие от ядр овой точки, н аиболее удален н ой от р астян утой (верхней) зон ы, до цен тр а тяжести сечен ия
r = φ W ^’_red/ А_red = 1× 10,39×10⁶/ 135697= 76,56мм.

Упр угопластические момен ты сопр отивлен ия по р астян утой зон е для двутав-р овых симметр ичн ых сечен ий пр и b_f^’/ b>2 иb_f/ b>2 можн о опр еделять как W^’_pl = =1,5 W ^’_red в стадии изготовлен ия, и W_pl = 1,5 W_red в стадии эксплуатации. Тогда
W_pl = 1,5×10,97×10⁶ = 16,455×10⁶ мм³

W’_pl = 1,5×10,39×10⁶ = 15,585×10⁶ мм³ .

Пр 

---

и пр овер ке тр ещин остойкости в стадии изготовлен ия коэффициен т точн ости н атяжен ия γ _sp пр ин имаем больше един ицы н а величин у отклон ен ия ∆γ _sp ,а в ста- дии эксплуатации - мен ьше н а ту же величин у.
Момен т, воспр ин имаемый сечен ием пр и обр азован ии тр ещин  в стадии изготов- лен ия,
М _crc = R_bt,ser×W^’_pl

М _crc = 1,275×15,585×10⁶ = 19,87×10⁶ Н мм .


здесь R_bt,serопр еделяем пр и пр очн ости бетон а R_bp. Момен т от вн ецен тр ен н ого обжатия, вызывающий появлен ие тр ещин ,
М_rр = γ _spP₁ (е_ор - r) = 1,131×140106× (77-76,56) = 6,9×10⁴ Н мм.

Поскольку М_rр < М _crc трещины при обжатии не образуются. По р езульта- там выполн ен н ого р асчета тр ещин остойкость н ижн ей гр ан и в стадии эксплуата- ции пр овер яем без учета влиян ия н ачальн ых тр ещин .
Максимальн ые сжимающие н апр яжен ия в бетон е сжатой (верхней) зон ы от совместн ого действия н ор мативн ых н агр узок и усилия обжатия
σ _bp= P₂ / А_red -P₂ е_ор(h - y_о) / I_red + М_n(h - y_о)
σ _bp = 113040/135697- 113040 ×77× 113/(1174.8×10⁶) + 29,74 ×10⁶ ×113 /(1174.8× ×10⁶) = 4,53МПа.

Коэффициен т
φ = 1,6 - σ _bp / R_bn = 1,6 – 4,53 / 18,5 = 1,35

Пр ин имаем φ = 1. Тогда р асстоян

---

 ие от ядр овой точки, н аиболее удален н ой от р астян утой (нижней) зон ы, до цен тр а тяжести сечен ия
r = φ W_red/ А_red = 1×10,97×10⁶ / 135697 = 80,8мм.

Момен т, воспр ин имаемый сечен ием пр и обр азован ии тр ещин  в стадии эксплуатации,
М _crc = R_bt,ser× W_pl + γ _spP₂ (е_ор + r)

М _crc =1,6×16,455×10⁶ + 0,869×113040×(77+80,8)= 41,8×10⁶ Н мм.

где R_bt,serопр еделяем по классу бетон а В. Момен т от н ор мативн ых н агр узок, вызывающий появлен ие тр ещин ,
29,74 ×10⁶ Н мм < М _crc= 41,8×10⁶ Н мм

Тр ещин ы в стадии эксплуатации н е обр азуются, расчет их раскрытия не нужен.

Расчет прогиба панели.

Пр огиб пан ели от действия постоян н ой и длительн ой н агр узок н е должен  пр евышать пр едельн ого зн ачен ия l₀ /200 = 23,95мм [1]. Опр еделим пар аметр ы, н еобходимые для р асчета пр огиба с учетом тр ещин  в р астян утой зон е. Замен яя- ющий момен т р авен  изгибающему момен ту от постоян н ой и длительн ой н агр узок М = М_n,l; суммар н ая пр одольн ая сила р авн а усилию пр едвар ительн ого обжатия с учетом всех потер ь N_tot= P₂пр и γ _sp = 1; коэффициен ты:
φ _ls = 0,8; φ _m = R_bt,serW_pl /( M_n,l - P₂ (е_ор + r)) = 1,6 × 16,455×10⁶ /(23,20×10⁶- 113040 × × (77 + 80,8)) = 4,909 >1

---

, пр ин имаем φ _m = 1;

коэффициен т, хар актер изующий н ер авн омер н ость дефор мации р астян утой ар матур ы н а участке между тр ещин ами,
Ψ_s = 1,25 - φ_s φ _m = 1,25 — 0,8 ×1 = 0,45 < 1;


то же для бетон а: Ψ_b = 0,9;


пр и длительн ой н агр узке ν = 0,15.

По-пр ежн ему допуская, что х = h_f^’, опр еделим кр ивизн у в сер един е пр олета пр и длительн ом действии н агр узок


= 23,20×10⁶ ×(0,45/(19×10⁴×314) + 0,9/(1160×38,45×27×10³×0,15))/(190× ×170,78) - 113040×0,45/(190×19×10⁴×314) = 4,47×10 ^-6 мм ^-1

Где z₁ = h₀ - 0,5h_f^’ =190 – 0,5×38,45=170,78мм

Кр ивизн а, обусловлен н ая выгибом пан ели от усадки и ползучести бетон а вследствие обжатия,



= (3,38 + 12,62)/( 19×10⁴×190) =4,43×10 ^-7 мм ^-1
Полн ая кр ивизн а

= - = 4,027×10 ^-6 мм ^-1
Пр огиб опр еделим по упр ощен н ому способу как
f ≈(5/48)(1 /r) l₀ ²= 5×4790 ²×4,027×10^-6/48 = 9,62 мм < [23,95] мм.
Жесткость панели достаточна.

Конструирование панели.

Р абочие чер тежи пустотн ой пан ели пр иведен

---

Смотрите также файлы

• Карибский кризис (Л).docx

• Тараз аласы кімдігіні білім бліміні Б. Момышлы атындаы 45 аза классикалы гимназиясы коммуналды мемлекеттік мекемесі.docx

• Организационная психологияадрес 101000, г. Москва, ул. Мясницкая, д. 20. Email.pdf

• Задание Анализ рисков проекта.docx

• Программа профессиональной переподготовки Гештальтконсультирование в психологической практике (1560) Дисциплина Психология личности Загрузите результат Индивидуального практического задания. 45 баллов.docx