Файл: Отчет по учебной практике пм 01 Ведение технологического процесса на установках категории.docx
Добавлен: 16.03.2024
Просмотров: 37
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
движущихся вокруг труб, большей частью определяется только местной разностью удельных весов газов, и передача тепла естественной конвекцией незначительна.
Продукты сгорания топлива являются первичным и главным источником тепла, поглощаемого в радиационной секции трубчатых печей. Тепло, выделившееся при горении, поглощается трубами радиационной секции, создающими так называемую поглощающую поверхность. Поверхность футеровки радиационной секции создает так называемую отражающую поверхность, которая(теоретически) не поглощает тепла, переданного ей газовой средой печи, а только излучением передает его на трубчатый змеевик, (рис. 2.71)60…80 % всего используемого тепла в печи передается в камере радиации, остальное — в конвективной секции. Температура газов, выходящих из радиационной секции, обычно достаточно высока, и тепло этих газов можно использовать далее в конвективной части печи. Камера конвекции служит u1076 для использования физического тепла продуктов сгорания, выходящих из радиационной секции обычно с температурой 700…900 °С. В камере конвекции тепло к сырью передается в основном конвекцией и частично излучением трехатомных компонентов дымовых газов. Величина конвективной секции, как правило, подбирается с таким расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150 °С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной, что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью – поперечными или продольными ребрами, шипами и т. п. Нагреваемое углеводородное сырье проходит последовательно сначала по змеевикам камеры конвекции, а затем направляется в змеевики камеры радиации. При таком противоточном движении сырья и продуктов сгорания топлива наиболее полно используется тепло, полученное при его сжигании.
3.Расчеты.
1млн.м3 -добыча нефти на установке в год;
bн-номограмма Стендинга;
Гр-объем раствора газа растворенного в 1 м3 нефти;
Гр = 2,5 м3 газа/м3 нефти; pг = 0,9; pн = 0,92;
Плотность газонасыщенности нефти определяется по формуле:
Pн=
; где pно- плотность дегазированной нефти;
pго- плотность нефтяного газа при стандартных условиях;
Исходя из условий процесса:
P=0,5 мПа, T= 80°C=353,15 К;
Z=0,995; где Z- коэффициент сжимаемости;
Pго=p1*y1+p2*y2+p3*y3+p4*y4; где y1=0,5; y2=0,3; y3=0,15; y4=0,05;
Y i =y1+y2+y3+y4=1,18кг/м3;
Pг =
=
=4,85 кг/см3
Относительная плотность газовой смеси находится отношением объемной плотности газов при рабочем давление и температуры и объемной плотности воздуха при стандартных условиях давления 1 кг и 20°C.
Объемная плотность воздуха при стандартных условиях:
Pвоз=
=
= 1,29 кг/м3;
Находим относительную плотность дегазированного газа по формуле:
Pотн=
= 
=0,91 кг/м3;
Объемный коэффициент bн равен 1,09;
Находим плотность газонасыщенности нефти по уравнению:
Pн=
= 
= 761,01кг/м3
3.1. Расчеты для определения центробежного насоса.
Исходя из условия схемы Gпл.ж.=1млн.т./г.; µн=30%;
Где Gпл.ж-объем пластовой жидкости;
µн – обводненность нефти;
365-15=350 дней беспрерывной работы установки, где 15 дней отводится на ремонт и обслуживание.
Pэм.(t=30°C)=
; где 
-коэффициент обводненности нефти; 
-плотность нефти; 
- плотность воды; Pэм.-плотность эмульсии; t-температура
Pэм.= =
=846,9 кг./м3.
Gm=
=
=119,05*103
Gv=
= 
=141,1м3/ч; где Gv-объемный расход в час пластовой жидкости;
Исходя из полученных расчетов мы получаем, что нашей установке подходит центробежный насос X160/49/2.
3.2. Расчеты для определения типа теплообменника.
= 120-55=65 °C; 
-средняя температура; 
- температура в трубном пространстве теплообменника; 
– температура в межтрубном пространстве теплообменника;
=55 °C;
=120 °C;
Из расчетов получаем что средняя температура в трубном и межтрубном пространстве равняется 65 °C, это означает, что нам подходит теплообменник типа U, так как он может нагреваться до 100 °C.
4. Список используемой температуры.
1.Трушкова Л.В., Пауков А.Н. Расчёты по технологии переработки нефти и газа; учебное пособие.- Тюмень : ТюмГНГУ, 2013г.
2.Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газа/ Под ред. Б.И.Бондаренко._М.:Химия, 2003 г.
3.Сарданашвили А.Г. , Львова А.И. Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа.- 2-е изд.-М., Химия, 1980 г.
4.Магарил Р.З. Теоретические основы химических процессов переработки нефти: Учебное пособие.-М. : КДУ, 2008 г.
5.Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газа.ч.2: Учебник для вузов. М.: Химия, 1980 г.
6.Технологические расчеты установок переработки нефти: Учебное пособие для вузов / Танатаров М.А., Ахметшина М.Н., Фасхутдинов Р.А. и др.-М. : Химия, 1987 г.
7.Трушкова Л.В. Курс лекций по дисциплине "Химическая технология природных энергоносителей и углеродных материалов".: Учебное пособие.-Тюмень: ТюмГНГУ, 2010 г.
8.Справочник нефтепереработчика : Справочник / Под. Ред. Г.А.Ластовкина, Е.Д.Радченко.- Л.: Химия, 1986 г.
9.Основы технологических расчетов в нефтепереработке и нефтехимии: Учебное пособие для вузов.- М.: Химия
10.Крекинг нефтяных фракций на цеолитсодержащих катализаторах/ Под ред. С.Н.Хаджиева-М.: Химия, 1982 г.
11.СухановВ.П. Каталитические процессы в нефтепереработке.-М.: Химия, 1973 г.
Стр.
Продукты сгорания топлива являются первичным и главным источником тепла, поглощаемого в радиационной секции трубчатых печей. Тепло, выделившееся при горении, поглощается трубами радиационной секции, создающими так называемую поглощающую поверхность. Поверхность футеровки радиационной секции создает так называемую отражающую поверхность, которая(теоретически) не поглощает тепла, переданного ей газовой средой печи, а только излучением передает его на трубчатый змеевик, (рис. 2.71)60…80 % всего используемого тепла в печи передается в камере радиации, остальное — в конвективной секции. Температура газов, выходящих из радиационной секции, обычно достаточно высока, и тепло этих газов можно использовать далее в конвективной части печи. Камера конвекции служит u1076 для использования физического тепла продуктов сгорания, выходящих из радиационной секции обычно с температурой 700…900 °С. В камере конвекции тепло к сырью передается в основном конвекцией и частично излучением трехатомных компонентов дымовых газов. Величина конвективной секции, как правило, подбирается с таким расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150 °С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной, что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью – поперечными или продольными ребрами, шипами и т. п. Нагреваемое углеводородное сырье проходит последовательно сначала по змеевикам камеры конвекции, а затем направляется в змеевики камеры радиации. При таком противоточном движении сырья и продуктов сгорания топлива наиболее полно используется тепло, полученное при его сжигании.
3.Расчеты.
1млн.м3 -добыча нефти на установке в год;
bн-номограмма Стендинга;
Гр-объем раствора газа растворенного в 1 м3 нефти;
Гр = 2,5 м3 газа/м3 нефти; pг = 0,9; pн = 0,92;
Плотность газонасыщенности нефти определяется по формуле:
Pн=
; где pно- плотность дегазированной нефти;
pго- плотность нефтяного газа при стандартных условиях;
Исходя из условий процесса:
P=0,5 мПа, T= 80°C=353,15 К;
Z=0,995; где Z- коэффициент сжимаемости;
Pго=p1*y1+p2*y2+p3*y3+p4*y4; где y1=0,5; y2=0,3; y3=0,15; y4=0,05;
Y i =y1+y2+y3+y4=1,18кг/м3;Pг =
= =4,85 кг/см3Относительная плотность газовой смеси находится отношением объемной плотности газов при рабочем давление и температуры и объемной плотности воздуха при стандартных условиях давления 1 кг и 20°C.
Объемная плотность воздуха при стандартных условиях:
Pвоз=
= = 1,29 кг/м3;Находим относительную плотность дегазированного газа по формуле:
Pотн=
= =0,91 кг/м3;Объемный коэффициент bн равен 1,09;
Находим плотность газонасыщенности нефти по уравнению:
Pн=
= = 761,01кг/м33.1. Расчеты для определения центробежного насоса.
Исходя из условия схемы Gпл.ж.=1млн.т./г.; µн=30%;
Где Gпл.ж-объем пластовой жидкости;
µн – обводненность нефти;
365-15=350 дней беспрерывной работы установки, где 15 дней отводится на ремонт и обслуживание.
Pэм.(t=30°C)=
; где -коэффициент обводненности нефти; -плотность нефти; - плотность воды; Pэм.-плотность эмульсии; t-температураPэм.=
= =846,9 кг./м3.Gm=
= =119,05*103 Gv=
= =141,1м3/ч; где Gv-объемный расход в час пластовой жидкости; Исходя из полученных расчетов мы получаем, что нашей установке подходит центробежный насос X160/49/2.
3.2. Расчеты для определения типа теплообменника.
= 120-55=65 °C; -средняя температура; - температура в трубном пространстве теплообменника; – температура в межтрубном пространстве теплообменника; =55 °C; =120 °C; Из расчетов получаем что средняя температура в трубном и межтрубном пространстве равняется 65 °C, это означает, что нам подходит теплообменник типа U, так как он может нагреваться до 100 °C.
4. Список используемой температуры.
1.Трушкова Л.В., Пауков А.Н. Расчёты по технологии переработки нефти и газа; учебное пособие.- Тюмень : ТюмГНГУ, 2013г.
2.Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газа/ Под ред. Б.И.Бондаренко._М.:Химия, 2003 г.
3.Сарданашвили А.Г. , Львова А.И. Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа.- 2-е изд.-М., Химия, 1980 г.
4.Магарил Р.З. Теоретические основы химических процессов переработки нефти: Учебное пособие.-М. : КДУ, 2008 г.
5.Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газа.ч.2: Учебник для вузов. М.: Химия, 1980 г.
6.Технологические расчеты установок переработки нефти: Учебное пособие для вузов / Танатаров М.А., Ахметшина М.Н., Фасхутдинов Р.А. и др.-М. : Химия, 1987 г.
7.Трушкова Л.В. Курс лекций по дисциплине "Химическая технология природных энергоносителей и углеродных материалов".: Учебное пособие.-Тюмень: ТюмГНГУ, 2010 г.
8.Справочник нефтепереработчика : Справочник / Под. Ред. Г.А.Ластовкина, Е.Д.Радченко.- Л.: Химия, 1986 г.
9.Основы технологических расчетов в нефтепереработке и нефтехимии: Учебное пособие для вузов.- М.: Химия
10.Крекинг нефтяных фракций на цеолитсодержащих катализаторах/ Под ред. С.Н.Хаджиева-М.: Химия, 1982 г.
11.СухановВ.П. Каталитические процессы в нефтепереработке.-М.: Химия, 1973 г.
Стр.