Файл: Оглавление Исходные данные Данные для проектирования кжс панелей Список использованной литературы Исходные данные.doc
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 28.03.2024
Просмотров: 18
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
eop /l20 ,(5,14)
где P01 — равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия бетона при ysp=1;
σlos= σ6+ σ8 + σ9 — потери напряжений в арматуре; σ’los— потери напряжений для уровня сжатой зоны бетона,
Определяем нормативные нагрузки (см. табл. 5.9);
qcd=1143*3 = 3429 Н/м; qld = 5128*3=15384 Н/м;
усилие P01в напрягаемой арматуре при ysp=1,
P01= σspAsp = 673,2(100)*24,68 = 1661*103 Н = 1661 кН;
По формуле (5.14) определяем qep
qep = 8 *1661 *103*1,103/29,7= 16616 Н/см.
Вычисляем потери σlosдля крайнего сжатого волокна бетона, если бы там находилась напрягаемая арматура; для этого находим напряжения сжатия σ’losв сжатом волокне в момент передачи сжатия на бетон
где hoc= h—a = 1500—50 = 1450 мм;
потери напряжений будут равны:
от быстронатекающей ползучести — σ6 = 0,85*40*1,42/31,5 = 1,53 МПа; от усадки бетона σ8=35 МПа и от ползучести бетона σ9= 0,85*150*1,42/31,5 =5,7 МПа; общие потери σlos=1,53+35+5,7=42,23 МПа.
При σlos= 176 МПа (см. ранее определение потерь преднапряжения арматуры) и φb2=2 прогиб в середине пролета панели от длительных и постоянных нагрузок
Условие по прогибу удовлетворяется.
Расчет панели-оболочки по образованию трещин.
Рассмотрим сечение в середине пролета панели. Момент сопротивления для растянутой грани сечения
Расстояние rуот центра тяжести сечения до верхней ядровой точки с учетом коэффициента 0,8 определяем по формуле
ry = 0,8Wred / Ared = 0,8*49696/2192=18,13 см.
Момент сопротивления Wptдля растянутой грани сечения с учетом неупругих деформаций бетона
Mcrc = Rbt,serWpl+P01 (e0p + ry)
Равнодействующая усилий Ро2в напрягаемой арматуре с учетом всех потерь при ysp=1
P02=(σsp-σlos)Asp= (673,2-176)*(100)*24,68 = 1225 000Н = 1225кН.
Определяем изгибающий момент Мсгсв середине пролета панели при образовании трещин
Mcrc =Rbt,serWpl+P01 (e0p + ry)=2,2*(100)*48.700+
+1225 000*(110,3+18,13) =157,3*106 Н-см = 157,3 кН-м
это соответствует равномерно грузке при образовании трещин
qcrc = 8M/3ln0 = 8*157,3*10 2 /3*29,72 = 4755 Н/м2,
где 3 — номинальный размер ширины панели.
Таким образом, трещиностойкость панели при γn=1 обеспечена, трещины появляются при нагрузках с коэффициентом надежности по нагрузке γn>1, при которых расчетный изгибающий момент M = 1225*106 Н-см>^ >; Mcrc = 157,3*106 Н-см.
Список использованной литературы.
где P01 — равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия бетона при ysp=1;
σlos= σ6+ σ8 + σ9 — потери напряжений в арматуре; σ’los— потери напряжений для уровня сжатой зоны бетона,
Определяем нормативные нагрузки (см. табл. 5.9);
qcd=1143*3 = 3429 Н/м; qld = 5128*3=15384 Н/м;
усилие P01в напрягаемой арматуре при ysp=1,
P01= σspAsp = 673,2(100)*24,68 = 1661*103 Н = 1661 кН;
По формуле (5.14) определяем qep
qep = 8 *1661 *103*1,103/29,7= 16616 Н/см.
Вычисляем потери σlosдля крайнего сжатого волокна бетона, если бы там находилась напрягаемая арматура; для этого находим напряжения сжатия σ’losв сжатом волокне в момент передачи сжатия на бетон
где hoc= h—a = 1500—50 = 1450 мм;
потери напряжений будут равны:
от быстронатекающей ползучести — σ6 = 0,85*40*1,42/31,5 = 1,53 МПа; от усадки бетона σ8=35 МПа и от ползучести бетона σ9= 0,85*150*1,42/31,5 =5,7 МПа; общие потери σlos=1,53+35+5,7=42,23 МПа.
При σlos= 176 МПа (см. ранее определение потерь преднапряжения арматуры) и φb2=2 прогиб в середине пролета панели от длительных и постоянных нагрузок
Условие по прогибу удовлетворяется.
Расчет панели-оболочки по образованию трещин.
Рассмотрим сечение в середине пролета панели. Момент сопротивления для растянутой грани сечения
Расстояние rуот центра тяжести сечения до верхней ядровой точки с учетом коэффициента 0,8 определяем по формуле
ry = 0,8Wred / Ared = 0,8*49696/2192=18,13 см.
Момент сопротивления Wptдля растянутой грани сечения с учетом неупругих деформаций бетона
Mcrc = Rbt,serWpl+P01 (e0p + ry)
Равнодействующая усилий Ро2в напрягаемой арматуре с учетом всех потерь при ysp=1
P02=(σsp-σlos)Asp= (673,2-176)*(100)*24,68 = 1225 000Н = 1225кН.
Определяем изгибающий момент Мсгсв середине пролета панели при образовании трещин
Mcrc =Rbt,serWpl+P01 (e0p + ry)=2,2*(100)*48.700+
+1225 000*(110,3+18,13) =157,3*106 Н-см = 157,3 кН-м
это соответствует равномерно грузке при образовании трещин
qcrc = 8M/3ln0 = 8*157,3*10 2 /3*29,72 = 4755 Н/м2,
где 3 — номинальный размер ширины панели.
Таким образом, трещиностойкость панели при γn=1 обеспечена, трещины появляются при нагрузках с коэффициентом надежности по нагрузке γn>1, при которых расчетный изгибающий момент M = 1225*106 Н-см>^ >; Mcrc = 157,3*106 Н-см.
Список использованной литературы.
-
СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» -
СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с Изменением N 2). -
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 (с Изменениями N 1, 2). -
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения к СНиП 2.03.01-89. -
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции: Общий курс», М.: Стройиздат, 1991. -
Мандриков А.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций», М.: Стройиздат, 1989.
