e_op /l²₀ ,(5,14)

где P₀₁ — равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия бетона при y_sp=1;

σ_los= σ₆+ σ₈ + σ₉ — потери напряжений в арматуре; σ’_los— потери напряжений для уровня сжатой зоны бетона,

Определяем нормативные нагрузки (см. табл. 5.9);

q_cd=1143*3 = 3429 Н/м; q_ld = 5128*3=15384 Н/м;

усилие P₀₁в напрягаемой арматуре при y_sp=1,

P₀₁= σ_spA_sp = 673,2(100)*24,68 = 1661*10³ Н = 1661 кН;

По формуле (5.14) определяем q_ep

q_ep = 8 *1661 *10³*1,103/29,7= 16616 Н/см.

Вычисляем потери σ_losдля крайнего сжатого волокна бетона, если бы там находилась напрягаемая арматура; для этого находим напряжения сжатия σ’_losв сжатом волокне в момент передачи сжатия на бетон



где h_oc= h—a = 1500—50 = 1450 мм;

потери напряжений будут равны:

от быстронатекающей ползучести — σ₆ = 0,85*40*1,42/31,5 = 1,53 МПа; от усадки бетона σ₈=35 МПа и от ползучести бетона σ₉= 0,85*150*1,42/31,5 =5,7 МПа; общие потери σ_los=1,53+35+5,7=42,23 МПа.

При σ_los= 176 МПа (см. ранее определение потерь преднапряжения арматуры) и φ_b2=2 прогиб в середи­не пролета панели от длительных и постоянных нагрузок



Условие по прогибу удовлетворяется.
Расчет панели-оболочки по образованию трещин.

---

Рассмотрим сечение в середине пролета панели. Момент сопротивления для растянутой грани сечения


Расстояние r_уот центра тяжести сечения до верхней ядровой точки с учетом коэффициента 0,8 определяем по формуле

r_y = 0,8W_red / A_red = 0,8*49696/2192=18,13 см.

Момент сопротивления W_ptдля растянутой грани сечения с учетом неупругих деформаций бетона

M_crc = R_bt,serW_pl+P₀₁ (e_0p + r_y)

Равнодействующая усилий Р_о2в напрягаемой арматуре с учетом всех потерь при y_sp=1

P₀₂=(σ_sp-σ_los)A_sp= (673,2-176)*(100)*24,68 = 1225 000Н = 1225кН.

Определяем изгибающий момент М_сгсв середине пролета панели при образовании трещин

M_crc =R_bt,serW_pl+P₀₁ (e_0p + r_y)=2,2*(100)*48.700+

+1225 000*(110,3+18,13) =157,3*10⁶ Н-см = 157,3 кН-м

это соответствует равномерно грузке при образовании трещин

q_crc = 8M/3lⁿ₀ = 8*157,3*10 ² /3*29,7² = 4755 Н/м²,

где 3 — номинальный размер ширины панели.

Таким образом, трещиностойкость панели при γ_n=1 обеспечена, трещины появляются при нагрузках с коэффициентом надежности по нагрузке γ_n>1, при которых расчетный изгибающий момент M = 1225*10⁶ Н-см>^ >; M_crc = 157,3*10⁶ Н-см.
Список использованной литературы.

1. 
   СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия»
   
2. 
   СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с Изменением N 2).
   
3. 
   СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 (с Изменениями N 1, 2).
   
4. 
   Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения к СНиП 2.03.01-89.
   
5. 
   Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции: Общий курс», М.: Стройиздат, 1991.
   
6. 
   Мандриков А.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций», М.: Стройиздат, 1989.
   

---

---

Смотрите также файлы

• Специальность "энергетика".doc

• Семинар 8 Тема Социальные коммуникации. Социальная память. План.docx

• араанды облысы білім басармасыны "Абай" атындаы Мамандандырлан мектеп интернаты.rtf

• Пигменты фотосинтеза. Практическая работа 8.docx

• Шляпина Любовь Васильевна.docx