Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 40
Скачиваний: 0
статочно для заметных количественных изменений ре жима анодной и особенно сеточной цепи по сравнению с критическим режимом. Последнее, в свою очередь, соз дает необходимую устойчивость режима и линейность модуляции (главным образом вблизи пиковой точки).
Далее производится расчет анодной, а затем сеточ ной цени генератора.
Для анодной цени можно рекомендовать следующий порядок расчета. 1
1. Определяем колебательную мощность по фор муле (5).
Вели схема генератора двухтактная, то дальнейший расчет, как обычно, ведется на одно плечо, т. е. на поло
винную |
мощность и |
половинное |
число |
ламп |
|
|
Р" |
1 р |
|
|
|
|
2 1 ~ max > |
|
|
||
|
|
п! = |
|
|
(9) |
|
|
|
|
|
|
Необходимо напомнить, что при наличии в каскаде п |
|||||
параллельно включенных ламп |
(или п' |
в плече |
двух |
||
тактной |
схемы) это |
следует учесть в дальнейшем |
рас |
чете путем увеличения в п (или п') |
раз соответствующих |
|||
параметров и данных лампы |
(S, |
S Kp, Is, Радоп. Pgnoп> |
||
I g m a x И Т. П . ) . |
анодное |
напряжение |
Еат, |
|
2. Выбираем питающее |
||||
если нет указанных выше оговорок, |
можно брать |
его |
||
равным поминальному |
|
|
|
|
E a T — E a N • |
|
1 |
( Ю ) |
|
|
|
|
|
Затем определяется анодное напряжение в пиковой точ ке по формуле (6).
3. Задаемся нижним углом отсечки анодного тока 0 порядка (8) и по таблице (например, Приложение 2) на ходим соответствующие коэффициенты разложения остроконечного импульса ао и «ь Для новых генератор ных ламп этот импульс будет соответствовать образую щему импульсу анодного тока [Л. I].
1 В дальнейших формулах для сокращения записи индекс шах, соответствующий пиковой точке модуляции, будем, где это можно, отбрасывать.
10
4. Критическое значение коэффициента использова ния анодного напряжения
$кр |
2 |
(И) |
5. Выбираем рабочее значение коэффициента исполь зования анодного напряжения | в пределах (7), причем чем больше значение £кр, тем меньший следует брать за пас перенапряженности (при £кр<0,95 берется З-г-4% и наоборот).
Далее для расчета анодной цепи можно использовать любой из существующих порядков расчета генераторов в данном, т. е. в слабо перенапряженном режиме при за данной мощности, например, расчет по способу последо вательных приближений [Л. 1] или порядок расчета, предложенный Г. А. Зейтленком [Л. 7, Л. 1]. Используем здесь второй способ, поскольку в данном случае при ма лой величине перенапряженности он более прост и обес печивает достаточную точность. По этому способу даль нейший ход расчета (пп. 6—12) получается следующим.
6. Степень перенапряженности режима определяетсякак разность
|
де = е — бкр. |
|
(12) |
||
7. Амплитуда колебательного напряжения на аноде |
|||||
|
Ua = \ E a. |
|
(13) |
||
8. Амплитуда первой гармоники анодного тока |
|||||
|
4> = |
2Л. |
|
(14) |
|
|
иа |
|
|||
9. Косинус угла провала (седловины) |
в импульсе |
||||
анодного тока |
1 |
|
|
|
|
cos Ф: |
|
1 - ДЕ. |
(15) |
||
1 -(- |
д? |
||||
|
|
|
Определяем по таблице (например, Приложение 2) для остроконечного импульса (поскольку |< 1 ) соответствую щие коэффициенты разложения для токов провала <*onp
ИОИпр.
10.Максимальное значение импульса тока провала
Кр max S KpEatt. |
(16) |
п
11. Максимальное значение образующего импульса
тока
imax |
f 1 |
Ig\ + ai пр г'пр max |
(17) |
ctj |
<4 |
где 1\ представляет амплитуду первой гармоники обра зующего импульса тока.
Проверяем, что гтах не превышает тока эмиссии
( 17а)
В новых лампах с активированным катодом благодаря большому запасу по эмиссии это условие почти всегда выполняется.
12. Постоянная составляющая анодного тока
|
= А) |
®о пр ^пр max~ |
^'гаах ®опр А ф тах» |
( 1 8 ) |
||
где /0 |
представляет |
постоянную |
составляющую |
обра |
||
зующего импульса |
тока. |
|
|
|
||
Далее расчет продолжается по обычным формулам. |
||||||
13. |
Подводимая |
к аноду |
мощность |
|
||
f |
|
|
Po = EJa*- |
|
(19) |
|
14. Мощность рассеяния |
на |
аноде |
|
|||
|
|
|
Ра ^ Р 0- Р ^ |
(20) |
||
(в ПИКОВОЙ точке ВО ЗМ О Ж Н О И допустимо Ра > Рад о п ). |
||||||
15. |
К. п. д. |
анодной цепи |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
( 21) |
16. |
Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки |
|||||
|
|
|
Г> |
Uа |
|
( 22) |
|
|
|
|
та: |
|
|
На этом расчет анодной цепи заканчивается. Пере |
||||||
ходим к расчету сеточной цепи. |
возбуждения |
|
||||
17. |
Амплитуда |
напряжения |
|
|||
|
|
|
____ (max___ |
DU„ |
(23) |
|
|
|
|
5 (1 — cos 0) |
|
|
|
18. |
Напряжение |
смещения |
|
|
||
|
р |
__ р |
__ |
__ ._Ьпах COS в _ |
(24) |
|
|
ё ~ c g0 |
5 ( 1 - C O S 0 ) ■ |
||||
|
|
Приступаем к расчету сеточных токов. Будем исполь зовать метод расчета, изложенный в [Л. 1]. Этот метод
для новых ламп является из аналитических методов наи более точным, что весьма важно, поскольку для этих ламп, как известно, основным ограничивающим факто ром является тепловой режим сетки. (Кстати, этот метод с успехом может быть использован и для расчета сеточИЪй цепи старых ламп, обеспечивая и здесь достаточно высокую точность).
19. Определив мгновенные значения пикового напря жения на сетке и соответствующего ему остаточного на
пряжения на аноде |
|
(25а) |
egm№= Eg + Uv |
|
|
еа min = Еа — и а> |
|
(256) |
по статическим характеристикам лампы |
для |
сеточного |
тока is = f(eg,ea), находим максимальное |
значение им |
|
пульса реального сеточного тока: |
|
|
ig max ==f(.&g maxi ^amin)* |
|
(26) |
Во многих случаях при определении i^max |
по харак |
теристикам лампы приходится производить экстраполя цию «на глаз», что повышает погрешность расчета. Во избежание последнего при экстраполяции характеристик
сеточного тока |
следует учесть, что |
при еа = 0 сеточный |
ток становится |
примерно равным ig |
(ega — Ega) (по |
дробно — см. ниже, п. Б), Поэтому характеристику сеточ ного тока
lg’ ~ f (еа) При 6g = 6g Шах
следует плавно продлить влево и вверх до пересечения оси ординат (е«= 0) на уровне
% (0) ~ 5 (cg max Ega)
и по ней найти
lg max При ва — 6а т;п.
20. Угол'- отсечки реального сеточного тока [Л. 1]
co sec = - i |
(27) |
s Ug
По таблицам для остроконечного импульса находим со ответствующие коэффициенты разложения aflg и uig (относящиеся к условно-идеализированному импульсу сеточного тока).
13
21. |
Постоянная |
составляющая реального сеточного |
|
тока |
|
|
|
|
lg0' |
^Oglgmax- |
(28) |
22. |
Амплитуда первой гармоники |
реального сеточно |
|
го тока |
3 |
|
|
|
|
(29) |
|
|
V |
4 a i g *g max* |
|
23. |
Мощность возбуждения |
|
|
|
P^g ^ - L u gIgi. |
(30) |
|
24. |
Мощность рассеяния на сетке (формула алгеб |
||
раическая) |
|
|
|
|
Я , = Я ,, + |
(31) |
|
25. |
Сопротивление |
автоматического |
смещения |
|
|
|
(32) |
Б. Расчет в нулевой точке
В нулевой точке постоянные и переменные анодные токи и напряжения равны нулю
Еа = |
о |
о II |
о |
о |
'о II |
|
|
|
II |
|
|
Напряжение на |
сетке |
|
|
|
|
eg — Eg -f- Ug cos at,
где
E g = — RgIgo.
Поскольку в нулевой точке
^a min Ea Ua = 0,
(33)
(34)
(35)
то динамическая характеристика сеточного тока в сеточ ных координатах совпадает со статической при еа = 0. Однако расчет здесь затруднен наличием нелинейной1
1 Хотя в пиковой точке в принципе для сетки, как и для анода, возможно и допустимо неравенство Pg >Pgio!b но при этом, как пра вило, оказывается, что и в телефонной точке рассеяние на сетке превышает норму, что уже недопустимо.
14