Файл: Царицын В.В. Бурение шарошечными долотами.pdf

Окончание процесса бурения шарошечными долота­ ми при L ~ (0,3 ч- 0,4) Lu объясняется, как уже ука­ зывалось, тем, что дальнейший процесс разрушения горной породы происходит (ср > 1) в основном за счет

повышенного развития в ней трещин, микротрещин и истирания, т. е, без скалывания элементов горной по­ роды.

Таким образом, средняя эффективная механическая скорость бурения

Учитывая, что 80—90% долот имеют долговечность опор ниже долговечности рабочей поверхности, подъем

88

долота следует производить при достижении механи­ ческой скоростью 30—40% от первоначального ее значения. Указанная недоработка рабочей поверхности (зубьев) в некоторой степени компенсирует разницу в долговечности рабочих и опорных элементов долота и способствует снижению аварийности.

Кроме указанных методов, работоспособность долот определяют по максимуму произведения Lh, где h— проходка долотом с начала долбления.

Указанный метод удобен тем, что позволяет в про­ изводственных условиях (без особых вычислений) оп­ ределять максимум произведения Lh и тем самым на­ ходить рациональное время пребывания долота на забое, которое, как правило, совпадает с временем, опреде­ ленным по максимуму рейсовой скорости.

При определении путей повышения эффективности работы шарошечных долот в последние годы уделяется больше внимания увеличению механической скорости бурения. Что же касается проходки на долото, то она, в частности по Долинскому нефтяному месторож­ дению, даже уменьшилась. Это объясняется прежде всего увеличением глубины скважин, применением в ряде случаев долот с несоответствующим буримой по­ роде профилем зубьев, а также стремлением совершен­ ствовать буровые долота в направлении получения вы­ соких механических скоростей бурения.

Таким образом, увеличение только механической скорости не может служить обобщенным критерием эффективности работы долот. Только при определен­ ном сочетании механической скорости и проходки на долото возможно решение поставленной задачи. Это подтверждает практика применения алмазных долот 14], когда получают значительный выигрыш в эффек­ тивности их применения за счет увеличения проходки

89

92

Анализ промысловых материалов по проводке 52 скважин на Долинской площади (1960 и 1961 гг.) позволяет определить влияние гидростатического дав­ ления и вязкости промывочной жидкости на механи­ ческую скорость бурения и проходку на долото при бурении в различных породах.

Рис. 41. Изменение проходки (а) и механической скорости (б) за долбление в зависимости от удельного веса глинистого раство­ ра при бурении роторным способом (п^ = 120 об/мин) верхнеме-

нилитовых отложений:

І — вязкость глинистого раствора Т =60 -г 80 сек', 2 — вязкость глинистого раствора Г > 120 сек.

Зависимость проходки на долото и механической скорости бурения за долбление от удельного веса глинистого раствора при бурении роторным способом верхнеменилитовой свиты (в интервале 2400—2700 м) долотом 2В-8С при осевой нагрузке 10—12 т , расходе промывочной жидкости 22—25 л/сек и водоотдаче 10—12 см3/30 мин (рис. 41) показывает, что:

а) с увеличением удельного веса глинистого рас­ твора проходка на долото и механическая скорость бурения значительно уменьшаются, причем в области более высоких удельных весов интенсивность умень-

93

шения эффективности разрушения горных пород замед-

уменьшением проходки за рейс в 1,15—1,25 раза и сред­ ней механической скорости бурения в 1,05—1,15раза. При этом для малых удельных весов характерно более заметное влияние вязкости промывочной жидкости.

94