ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.04.2024
Просмотров: 95
Скачиваний: 0
рушения горной |
породы а = 70-4-80° и, следователь |
||
но, требуется при этом наименьшее осевое усилие. |
|||
Определение осевого усилия расчетным путем удоб |
|||
но производить |
с помощью формул (42) и (43), |
при |
|
|
нимая предварительно |
вели |
|
|
чину т0в зависимости от высо |
||
|
ты зуба шарошки. Пользуясь |
||
|
рекомендацией В. С. Федо |
||
|
рова [29, 30], глубину внед |
||
|
рения в |
зависимости от вы |
|
|
соты зуба |
принимаем |
|
Рис. 28. Изменение углового коэффициента зуба:
/ —/, = 0,6; |
2 — f 0= 0,5; |
3 — 1, = 0,4; |
4 —/, = 0,3; |
S — f , = 0,2. |
|
где h z ■высота наименьшего зуба шарошки.
Пример. |
Дано: |
d = |
243 |
м м |
(АСП5-10СТ); |
d |
= 190 |
м м ; |
|
11 м м ; |
аг = 46е ; |
г0 = |
15; |
|
Щ = 3; Яр = 300 к г ] с м 2; /0 = 0,3; |
1 = 46 4 ^015 = 70’. |
|
По формуле (42) |
определяем |
|
Р0 = 0,33 . |
24 3 • 300 |
0,69 |
ctg 35'ö + |
||
+35° + 0,3' = 5,8 т ; 6 т . cos 35°
При в |
1000 к г / с м 2 и /0 = 0,5 Л, 19,4 т . |
Фактические осевые нагрузки при турбинном бу рении по скважине 518 (Битков) и расчетные по фор муле (42) достаточно согласуются между собой
(табл. 3).
58
Таблица 3
|
|
Примерное |
|
Фактиче |
Расчетная |
||
|
|
Тип |
по форму |
||||
Наименование норма значение кре |
ская осе |
ле (42) |
|
||||
тивных пачек и ин |
пости пород |
долота |
вая на |
осевая |
|
||
тервал бурения, |
м |
Ор, кг\см% |
|
грузка, т нагрузка, |
|
||
|
|
|
|
|
|
т |
|
Менилитовая се |
540—750 |
|
8—12 |
8,5—11,8 |
|||
рия надвига (124— |
|
|
|
|
|
|
|
384) |
|
|
|
1В10С |
|
|
|
Быстрицкая се |
780—980 |
|
12-18 |
12,3—15,4 |
|||
рия (384—632) |
|
|
|
|
|
|
|
Выгодско-пасеч- |
1090—1350 |
|
16-18 |
17,2—21,3 |
|||
нянская свита |
|
|
|||||
(632-680) |
|
|
|
АСГ14-10Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Манявская сви |
405—737 |
|
16-18 |
6.4— |
11,6 |
||
та (680—879) |
|
1044—1900 |
|
|
16.4— |
30,0 |
|
При роторном |
бурении |
осевое усилие, определяе |
|||||
мое по формуле (42), должно быть |
согласовано с до |
||||||
пустимой нагрузкой с учетом прочности долота (при |
|||||||
ложение 2) и возможности ее обеспечения трубами |
|||||||
утяжеленного |
низа. |
При этом считаем, следует при |
|||||
держиваться того, что длина сжатой части утяжелен |
|||||||
ных труб не должна превосходить их критической |
|||||||
длины (табл. 4). |
осевую нагрузку |
можно определить |
|||||
Допустимую |
|||||||
по известной |
формуле |
|
|
|
|
||
|
Ро = ^ |
рЧ . н(і - ^ |
Н , |
(44) |
|||
где k — коэффициент, учитывающий работу сжатой части утяжеленных труб; равен 0,75—0,8;
/кр" — критическая длина утяжеленных труб;
59
Qy.H— вес 1 пог. м труб; |
вес |
промывочно |
|||
Тр. Тст — соответственно |
удельный |
||||
го |
раствора |
и стали. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
Характеристика |
|
|
Труба |
|
|
|
|
|
|
|
|
утяжеленных |
65/s- |
|
5»/1в' |
|
41/2' |
труб |
|
|
|||
Жесткость |
8500 • 2,1 • |
ІО6 |
4620 • 2,1 • |
ІО6 |
2110 • 2,1 • 10« |
труб Е . . . . |
|||||
Критическая |
62 |
|
57 |
|
50 |
длина, м . . . |
|
|
|||
Вес критиче |
12 400 |
|
8400 |
|
6250 |
ской длины, кг |
|
|
|||
Практика |
использования |
утяжеленного низа пока |
|||
зала, что длина его не должна превосходить 75—100 м. При большей длине наблюдаются поломки бурильных труб в резьбовых соединениях и осложняется работа буровой бригады. Опытом также установлено, что при большей длине утяжеленного низа число оборотов ротора должно быть уменьшено.
При бурении в условиях, мало способствующих ис кривлению скважины, бурильщики допускают осевую нагрузку на 20—40% выше, чем получается по фор муле (44). При этом, естественно, необходимо строго следить за состоянием резьбовых соединений утяже ленных труб и особенно за местом соединения буриль ных труб с утяжеленными.
При турбинном способе бурения величину осевого усилия, определенную по формуле (42), также сле дует сопоставлять с допустимой по условию прочнос ти долота и учитывать усилие, обусловливаемое мак
60
симальным рабочим моментом турбобура. В. С. Федо ров [30] установил, что
Рмакс = (0,8 -т- 0,9) Рхорм,
где Рторм— нагрузка затормаживания турбобура, ко торая может быть определена на буровой с помощью индикатора веса при скорости бурения L = 0.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ, РАСХОДУЕМОЙ НА БУРЕНИЕ
Для определения мощности, расходуемой на работу шарошечного долота, в настоящее время отсутст
вуют простые, облегчающие расчеты формулы. Как
указывает В. С. |
Федоров [29, 30], мощность NÄ, не |
|||
обходимая для преодоления сопротивлений, |
встречае |
|||
мых шарошечным |
долотом, складывается из следую |
|||
щих составляющих: |
|
|
||
Nраз — мощности |
на разрушение горной породы при |
|||
перекатывании |
шарошек; |
|
||
Nск — мощности |
на разрушение породы при проскаль |
|||
зывании шарошек; |
|
|||
N„ — мощности |
на |
вертикальные перемещения сис |
||
темы вследствие зубчатой поверхности шаро |
||||
шек; |
|
на |
преодоление трения зубьев ша |
|
Nr. т.— мощности |
||||
рошек о забой скважины при проскальзывании |
||||
шарошек; |
на преодоление трения долота о |
|||
Nб. т — мощности |
||||
стенки |
скважины. |
преодоле |
||
Кроме того, |
мощность затрачивается на |
|||
ние потерь в |
опорах |
долота и повторное |
дробление |
|
61
