Файл: Семенов, Леонид Алексеевич. Безнапорная пропарочная камера.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.04.2024
Просмотров: 46
Скачиваний: 0
и в расчет берем
Чет = 0,9 ■ 4280 = 3850 ккал/м3.
Поверхность стенок
F„ = (7,5 + 2,2) • 2 • 2,4 = 46,5 jh2
QCT = qCT FCT = 3850 • 46,5 = 179000 ккал.
Для пола qn= 0,5 • 3850 = 1925 ккал!м2.
Площадь Fn = 7,5 • 2,2 = 16,5 м2, Q„= 1925 -16,5 = 31800 ккал.
Нагрев крышки из (29)
qKp = (0,ll • 100 Н- 0,6 - 0,6 - 30(100 — 10) = 1960 ккал/м2
и теплопотери через крышку из (34)
q2p = 1 .(ЮО — 10)2 = 180 ккал/м2
при FKp = Fn = 16,5 *л 2.
QKP = (q« + ЧкР) FKP= (I960 + 180) 16,5 = 35000 ккал,
тогда
Q0=QCT+ Qn+QKp=179000+31800+35000=245800 ккал,
QH +Q<t> + Qo = 264000 + 106500+245800=616300 ккал.
Прочие теплопотери из (36)
Qnp = 0,07-616300 = 43200 ккал.
Общий расход тепла за весь цикл
Q — Qu + Рф + Qo + Qnp — 659500 ккал.
Расход пара низкого давления
р _ _Q _ 659500 |
_ ]225 |
||
|
539 |
539 |
|
на |
1 м3 железобетона т = 2400 —. |
||
|
|
|
м3 |
Рм3 |
= -^-2- = — - |
2400- = 245 кг. |
|
|
Си |
12000 |
|
Эта величина хорошо согласуется с опытными дан-. ными.
63
В таблице 4 дана разбивка расхода пара по отдель
ным статьям.
Таблица 4
|
|
|
Расход пара |
|
Статьи расхода |
всего (в кг) |
на 1 м? железо |
°/о |
|
|
|
бетона (в кг) |
||
Нагревание |
изделий |
491 |
98,2 |
40 |
Нагревание |
форм .... |
198 |
39,6 |
16,2 |
Нагревание |
самой камеры |
456 |
91,2 |
37,3 |
Прочие потери.......................... |
80 |
16 |
6,5 |
|
Итого |
1225 |
245 |
100 |
|
Перейдем теперь к определению максимального рас четного часового расхода тепла в процессе нагревания
камеры.
Для этого рекомендуется следующее уравнение:
12 |
, |
, |
Qmax = -4- (a |
Qu + Q<j> + qKp FKp + qCT FCT + |
|
t'H |
+ q„ Fn ) ккал; час, |
(37) |
|
||
где q'T и q„—поглощение тепла стенками и полом каме
ры (в ккал/м2), которые берутся по таб лице 3 (с учетом поправки на температу
ру to) при Z = 1 час;
а—поправочный коэффициент. Для тонкостенных из делий (пустотные настилы, ребристые панели и т. п.) а = 1; для изделий с толщиной стенок 10—20 см а = 0,75; для изделий с толщиной сте нок более 20 см а = 0,5.
Пример
Для ранее рассчитанной камеры определить Qmax
По ранее найденному имеем:
QH — 264000 ккал. |
2 |
1АСГАА |
гк_= 1Ь,5 Л1 = Гп |
Цф = 106500 ккал. |
р |
' = i960 ккал!м2 |
FCT=46,5 м2 |
Чкр
69
По таблице 3 |
при |
Z=1 часу |
и при 7=2200 кг/м3 |
|
имеем с поправочным коэффициентом |
||||
|
q' = 100 ~ - • 2470 = 2220 ккал и2 |
|||
|
Чст |
юо |
|
|
и |
= 0,5 • |
2220 = 1110 |
ккал/м2 . |
|
|
||||
Вставляя |
эти |
значения в (37) |
|
|
и принимая а= 1,0, |
|
|
||
получаем |
|
|
|
|
Qmax - |
(1.264000 + 106500 + 1960 • 16,5 + 2220 • |
|||
•46,5 + 1110 • 16,5) = 210000 ккал!час
ирасход пара
Этот расход рекомендуется брать для расчета диамет ров как верхних, так и нижних паровых труб в камере.
Расчетное давление пара в магистральных паропрово
дах перед камерой рекомендуется брать в пределах
0,5 1,5 ати.
Краткие сведения о вертикальной пропарочной камере
непрерывного действия
Вертикальная камера системы автора * представляет
собой опрокинутый ящик с глухими стенками и перекры тием. Внизу, у пола, имеются щели для загрузки и вы грузки форм-вагонеток (рис. 27). Последние при помощи специальных подъемников в виде вертикальных поворот
ных штанг с консолями подаются вверх, под потолок
камеры, и тут перемещаются горизонтально на длину одной формы-вагонетки в другой штабель, в котором при помощи таких же устройств опускаются к полу и выка тываются наружу.
Пар в камеру поступает через перфорированные тру бы под самым потолком.
* Авторское свидетельство № 103879.
70
В верхней части камеры по высоте Hj создается среда чистого насыщенного пара t = 100°. Ниже этой зоны на высоту Нг камера заполнена паровоздушной смесью с температурой, возрастающей от 25—30° у пола камеры
до 100°.
Труfa с мелкими отверстиями для подачи пара д камеру
Рис. 27. Схема устройства вертикальной камеры.
Опускающиеся изделия при выходе из зоны чистого насыщенного пара остывают, и за счет выделяемого ими
тепла происходит нагрев изделий, поднимающихся вверх.
Таким образом, нижняя часть камеры по высоте Нг для холодных изделий, движущихся вверх, является зо ной подогрева, а для изделий, опускающихся вниз, — зо
ной остывания. Оба процесса — подогрев и остывание — проходят в наиболее благоприятных условиях по принци
пу противотока, а именно: прогретые до 100° изделия,
71
опускаясь, в процессе остывания встречают все более
холодную среду, поднимаемые же холодные изделия идут навстречу потокам все более горячей и влажной среды.
Расход пара в камере по расчету составляет всего
50—80 кг на 1 ж3 железобетонных изделий. Такой низкий
расход по сравнению с камерами периодического дей ствия объясняется тем, что в последних около половины тепла идет на прогрев самой камеры и на потери. Здесь же при непрерывной работе камеры тепло не расходуется на прогрев, а прочие потери сведены к минимуму.
Кроме того, как уже указывалось, в вертикальной камере нагревание одних изделий происходит в значи тельной степени за счет тепла, вьщеляемого другими остывающими изделиями.
В вертикальной камере создается весьма устойчивый тепловой режим, что упрощает эксплуатацию и, позволяя точно планировать сроки прохождения изделия через ка
меру, обеспечивает возможность организации поточной автоматической линии..
В камере просто и удобно осуществляется регулиро вание высоты зоны изотермического прогрева путем изме нения количества подаваемого пара. Этим самым можно менять относительную длительность стадий прогрева,
остывания и изотермического прогрева, создавая наилуч шие условия для твердения изделия в зависимости от состава бетона и пр.
Благодаря коротким срокам тепловой обработки (5—7
часов) и загрузке изделий по высоте в 15—16 ярусов размеры камеры получаются минимальными. Так, камера
в проекте Колпинского домостроительного комбината в Ленинграде, имеющая внутренние размеры в плане 14X4,5 м и высоту 8,5 м, рассчитана на пропарку 5—6 ребристых панелей в час. Годовая производительность камеры при трехсменной работе — 36000 панелей, пло щадью 650000 м2 и объемом около 60000 м3.
По сравнению с существующими камерами непрерыв ного действия тоннельного типа вертикальная камера требует для своего размещения в цехе в 10—15 раз мень шей площади, а расход пара на пропарку изделий в ней в 4—5 раз ниже.
приложение:
ВРЕМЕННАЯ ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОПАРИВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ИЗДЕЛИЙ В БЕЗНАПОРНЫХ *КАМЕРАХ
I.ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1.Настоящая инструкция предназначается для заводов по изго товлению сборных железобетонных конструкций, на которых в це лях ускорения процесса твердения бетона применяется пропаривание-
изделий |
в |
безнапорных |
пропарочных камерах. |
|
2. Пропаривание отформованных изделий в указанных камерах |
||||
может |
осуществляться: |
|
||
а) в среде чистого насыщенного пара при температуре 100° и |
||||
относительной |
влажности |
100%; |
||
б) в паровоздушной среде при температуре 60—80° и относи |
||||
тельной |
влажности 90—4€Ю%- |
|||
3. Настоящая инструкция распространяется на изготовление ар |
||||
мированных |
и |
неармированных сборных конструкций, формуемых |
||
из малоподвижных и жестких бетонных смесей на тяжелых и лег ких заполнителях.
Настоящая инструкция содержит рекомендации по выбору ма териалов для бетонов, подвергаемых пропариванию, установке опти мального режима пропаривания, осуществлению контроля прочности бетона после тепловой обработки в безнапорных камерах.
II. МАТЕРИАЛЫ Вяжущие
4. В качестве вяжущих материалов для пропариваемых бетон ных и железобетонных конструкций следует применять пуццолано-
* Настоящая конструкция разработана сотрудниками лаборатории ячеи стых и легких бетонов и ускоренноготвердения бетона Научно-исследова тельского института бетона и железобетона АСиА СССР доктором техн, наук, проф. С. А. Мироновым, кандидатом техн, наук Л. А. Малининой и старшим преподавателем кафедры строительных материалов Ростовского ин женерно-строительного института Н. И. Подуровским на основании экспери ментальных исследований и опыта работы действующих безнапорных камер' пропаривания.
