Файл: Муратов Н.В. Лиманное орошение по широким полосам (основные расчеты).pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 07.04.2024
Просмотров: 36
Скачиваний: 0
устройства сооружений на каждом водовыделе с водосливами конструкции, показанной на рис. 8.
П Л А Н
Рис. 8. Схема подпорно-распределительной дамбы с во досливом.
Для автоматического распределения воды с достаточной точностью необходимо на каж дом распределительном сооружении и на под порно-распределительной дамбе проектиро вать прямоугольные и незатопленные водосли вы с гребнями на одной отметке.
Чтобы соблюсти условия незатопляемостн водосливов, на водовыделах должны предус матриваться соответствующие разности гори зонтов между нижними и верхними бьефами сооружений.
Для прямоугольных водосливов условие не затопляемости можно определить по формуле:
Z > 0,75 р (м) |
(16), |
где: z — разность горизонта воды между ниж ними и верхними бьефами (м)\
р — высота порога водослива над дном во добойного колодца в нижнем бьефе (м).
38
Если необходимо определить минимальное и более точное значение z (из условия неза топляемости водослива), то размеры его, ука занные на рис. 6, следует принимать по табл. 5, учитывая при этом, что в ней все значения элементов водослива исчислены для глубины воды в верхнем бьефе (в канале) h= 1,0, а для других значений h — табличные величины ум ножаются на него.
Таблица 5
Значение элементов водослива при h= 1,0
н |
0,770 |
0,746 |
0,820 |
0,870 |
0,913 |
0,953 |
Z |
0,730 |
0,492 |
0,366 |
0,304 |
0,277 |
0,270 |
р |
0,960 |
0,746 |
0,546 |
0,433 |
0,364 |
0,317 |
Р' |
0,230 |
0,254 |
0,180 |
0,130 |
0,097 |
0,047 |
Ширина порога (по фронту) незатопленного прямоугольного водослива определяется но формуле:
^ = 2 16 |
0 0 |
(17)- |
Длину каменного крепления верхнего бье фа 1\ и нижнего бьефа /г можно определять с достаточной точностью по формулам:
/, = |
2 / І Я |
(м ) |
(18), |
12= |
6 / І Я |
(м) |
(19). |
' Расчеты для магистрального, распредели тельного и подводящего каналов в земляном русле делают, учгітывая условия, при которых
39
эти каналы не размывались бы и не заноси лись илом. Эти условия определяются фор мулой:
ѵнезаил. < ^ < ѵнераэм. |
( 20), |
где: V — скорость |
течения |
воды в канале |
|
(м/сек), |
|
|
|
Ѵнезаил, = |
0,5 Q0,2 > |
0,3 (м /сек) |
(21), |
Ѵнезачл, — МИНИМЭЛЬНО |
ДОПуСТИМЭЯ |
СКО |
РОСТЬ течения воды в канале, при которой ча стицы ила диаметром до 0,1 мм транспорти руются и не заиляют канал (применительно к рассматриваемым условиям).
ѵнеразм. = Ѵ о У ІГ (м/сек) |
(22), |
где: Ѵнеразм. — максимально допустимая ско рость течения воды в канале, при которой он не размывается;
Ѵо — допустимая скорость потока на размыв (при R = 1), которая оп ределяется по табл, на стр. 25, и
R— гидравлический радиус живого сечения канала (см. ниже).
Взависимости от указанных условий (по формуле 20) порядок расчета рассматривае мых каналов следующий.
а) Из условия незаиляемости канала
Дано:
Q — расход воды в канале;
m — заложение |
откоса |
трапецеидального |
сечения канала (по т. 27 |
СНиП П-И. 3-62). |
|
Определяем Ѵнезаил. |
по формуле 21 и еоотвёт- |
40
ственно гидравлические элементы канала (см. рис. 9) по формулам:
|
|
|
Q |
(23), |
|
|
“ = т - ( * 2> |
||||
3 |
~ |
і Л ^ |
(24), |
||
Р |
1 / |
1+ІИ |
|
||
л - |
Ѵ |
?+",« |
(25), |
||
(26), |
|||||
|
|
*і = РА |
|||
|
|
b — bi + Д b |
(27), |
Рис. 9. Элементы поперечного сечения русла ка
нала.
где: Ь — стандартная ширина канала по дну, а Ab — поправка к полученной ширине кана ла b1 (по формуле 26) до ближайшего стан дартного значения ширины канала, равной: 0,6, 0,8, 1,0, 1,2, 1,5, 1,8, 2,0, 2,5, 3,0, 3,5, 4,0, 4,5,
5,0, 6,0, 7,0 м и т. д.
где Н— уточненная глубина воды в канале
41
в связи с уточнением его ширины по дну до стандартного размера (по формуле 27)
<р = 2 / 1 + т» |
(29) |
СО
(30)
и уклон канала (по формуле):
(31)
где М — С У R — коэффициент, учитывающий гидравлическое сопротивление канала по фор муле Павловского при коэффициенте шерохо ватости л = 0,0275, принимаемом как для ка нала периодического действия. В зависимости от R значение М принимается по табл. 6.
Таблица б
Зависимость коэффициента (М) от гидравлического радиуса сечения канала R
R 0,3010,35 0,40 0,501 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10
М14,4] 16,1 18,0 21,2]24,6 27,6 30,7 33,6 36,4 39,9
Продолжение
RI 1,201 1,401 1,601 1,801 2,001 2,201 2,401 2.60! 2.801 3,00
МI 41,4\ 46,0| 50,5| 54,9| 59,0І 63,1167.0І 71,0| 74,8| 78,4
б) Из условия неразмываемости канала
Дано: Q, m и Ѵо.
Определим ß по формуле 24; <р — по формуле
29:
+ у
(32),
‘■ - ( Ш >+ »)3,
b — находим по формулам 26 и 27;
42
h — по формуле 28; R — по формуле 30;
V = |
= v 0Y R |
( с м . формулу 23 и 22); |
і — определяется |
по формуле 31. |
Таким образом, получаем все необходимые гидравлические элементы канала, исходя из условия незаиляемости и неразмываемости его, с учетом которых и должен проектиро
ваться канал.
При проектировании канала окончательно уточняется значение его уклона. Оно колеб лется в пределах значений, полученных по указанным расчетам, и зависит от уклона ме стности и от устанавливаемых перепадов го ризонта воды и у сооружений.
По окончательно принятому значению і остальные элементы канала уточняют подбо ром, задаваясь соответствующим значением ѵ
ирассчитывая по указанному ранее порядку
иформулам пункта а.
Особенности строительства и эксплуатации оросительной системы
При строительстве системы лиманного оро шения по широким полосам сооружаются оградительные валики, образующие полосы. Особенность строительства заключается в том, что вдоль валиков нельзя допускать образова ния сквозного резерва канавы, чтобы избе жать сосредоточения в ней поливного потока с большим расходом воды. Поэтому насыпка валиков должна вестись, как правило, скрепе ром или бульдозером со снятием грунта на
43
прилегающих возвышенностях или при заклад ке резерва поперек направления полосы, при чем неглубоко — не более 20 см. При этом насыпку валика высотой до 0,6 м можно допу
стить |
из растительного грунта, без |
замочки |
и без |
расчистки основания валика |
от расти |
тельного грунта. Расчистка основания валика необходима лишь при высокой траве или ка мыше (выжыганием или выкашиванием). Но при этом обязательна укатка насыпи валика в 1—2 прохода гусеничным трактором или прицепным катком.
После устройства насыпи валика грейде ром или бульдозером с черновой укаткой ее производится оправка откосов и поверхности валика грейдером. Нож грейдера при этом не должен врезаться в целинный грунт у подошв валика, чтобы вдоль его не создалась ка навка, в которой нежелательно сосредоточение потока воды.
Сдача в эксплуатацию систем лиманного орошения, как правило, производится во всех случаях после испытания ее при первой пода че воды на систему расчетными расходами.
В год испытания системы после устройства валиков из насыпи с растительным грунтом (без расчистки основания и без замочки на сыпи) при первом же пуске воды на полосу обычно происходит замочка насыпи валика и осадка ее грунта. В этих условиях возможны случаи неравномерной просадки насыпи ва лика и образование поперечных трещин и про моин в нем. Поэтому в период первого испыта ния системы валики окончательно укрепляют ся, соответствующим образом заделываются
44
образовавшиеся трещины и промоины. Основ ной объем работ по заделке поперечных тре щин и небольших промоин может быть выпол нен вручную бригадой рабочих в период испы тания системы, только наиболее крупные про моины заделываются механизмами после прекращения подачи воды на систему.
По доделке валиков в период испытания в проекте производства работ должны предус матриваться соответствующие мероприятия, а в смете по строительству — соответствующие средства, составляющие от стоимости перво начального устройства валиков около 10—
15%.
После сдачи системы в эксплуатацию для поддерживания ее в рабочем состоянии еже годно в летне-осенний период делается осмотр, устраняются найденные неисправности.
Впериод эксплуатации системы необходи мо особенно следить за состоянием валиков во время пропуска воды по полосам. Обычно этот надзор выполняет конный объездчик. В отли чие от системы лиманного орошения ярусного типа подача воды от источника орошения до полос и по полосам производится автоматиче ски, и регулирование ее не требуется.
Всистеме лиманного орошения ярусного типа разрушение дамб происходит довольно
часто и приносит большой ущерб сельскому
*хозяйству. Так прорыв дамб, значительно пре вышающих высоту валиков, в верхнем ярусе влечет разрушение нижерасположенных валов и выход из строя всей системы, так как заде лать прорыв в период затопления лиманов почти невозможно. В системе лиманного оро-
45