Файл: Физические основы электротермического упрочнения стали..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 239
Скачиваний: 0
одном и том же уровне внешних напряжений концентрация напря жений пропорциональна J/T (см. стр. 240) и повышается с увеличе нием L . Именно эта концентрация напряжений, если по каким-ли бо причинам затрудняется ее релаксация, вызывает разрушение цементитных пластин и особенно тех из них, которые ориентированы по нормали к напряжению растяжения. В соответствии с уравне ниями (121) и (122) прочность дисперсионно-упрочненной системы действительно снижается с увеличением L . Кроме того, в тонко пластинчатом перлите размеры отдельных пластин меньше и форма их ближе к плоскому стержню, чем к пластине. Поэтому, если в дисперсионном перлите и происходит разрушение отдельных плас тин-стержней, размеры возникающей при этом трещины невелики
иона явно меньше критической при напряжениях деформации.
Всильнодеформированной стали (86%) карбидная фаза имеет вид длинных тонких (100 А и менее) пластин или нитей, ориенти рованных вдоль оси деформации, причем массового дробления карбидных частиц не наблюдается. Эти результаты не совпадают о данными работы [526], согласно которым деформация более 80% при водит к интенсивному дроблению цементита. Измерение межцементитных расстояний в деформированной проволоке показало, что при волочении каждая цементитная пластина удлиняется в той же сте пени, что и образец в целом, т. е. с сохранением геометрического подобия на различных стадиях деформации. Эта особенность дефор мации карбидной фазы была учтена при изучении влияния струк
турного фактора на температурные условия образования аустени та при быстром нагреве (см. гл. I). Благоприятно ориентированные частицы цементита утончаются, однако в отличие от исходной струк туры пластины цементита не монолитны, а состоят из многочислен ных фрагментов, образовавшихся в процессе деформации. Таким образом, развитие пластической деформации в цементитных пласти нах несомненно и, несмотря на то что характер структурных изме нений в цементитных пластинах полностью не установлен (увеличи вается плотность хаотически расщепленных дислокаций «леса» и образуются блоки или формируется ячеистая дислокационная структура или одновременно протекают оба процесса), ясно, что они существенно упрочняются.
Упрочнение ферритной составляющей носит сложный характер. Можно утверждать, что в феррите увеличивается плотность дисло каций «леса» и, следовательно, возрастает сопротивление движе нию дислокаций. С другой стороны, значительно уменьшается эф фективная длина плоскости скольжения в ферритных промежутках в результате уменьшения межпластиночного расстояния и появле ния сильно разориентированных ячеистых субструктур.
Изготовление стальной холоднотянутой проволоки при помощи СЭТО. Технология производства качественной проволоки основа на на чередовании двух операций: термической обработки заготов ки и ее холодного волочения. Основным методом термической обра ботки, широко применяемым в производственной практике уже в
течение длительного времени, является патентирование, главное назначение которого заключается в формировании особой структу ры тонкопластинчатого перлита. Практика показала, что такая структура при волочении позволяет достигать больших суммарных обжатий, необходимых для создания высоких механических свойств холоднотянутой проволоки. Технология патентирования хорошо изучена, освоена производством, благодаря чему в настоя щее время изготовляется проволока высокого качества для различ ных целей [525]. Дальнейшим совершенствованием этого хорошо зарекомендовавшего себя метода является применение его в так называемом кипящем слое [527,528], а также к специально созданным маркам легированных сталей. Однако патентирование имеет и суще ственные недостатки, которые не позволяют применять его к сталям с низким содержанием углерода (обычно ниже 0,4—0,5%) либо с большой устойчивостью переохлажденного аустенита, что значи тельно сужает возможности изготовления канатов и другой прово лочной продукции из сталей различных марок. Определенные огра ничения существуют также для диаметров патентируемой заготовки
и скорости движения |
проволоки на агрегатах. Последнее снижа |
ет производительность |
этого метода. |
Новый метод основан на применении электроконтактного бы строго нагрева проволоки. Поэтому он и получил название скорост ной термообработки [165]. Применение электрического тока для на грева не обязательно, важно лишь, чтобы скорость нагрева при обработке заготовки была достаточно высокой, а такой скорости технологически легче всего достичь при помощи электрического то ка. От патентирования этот способ подготовки структуры отличает ся тем, что структура тонкопластинчатого перлита получается не в процессе распада аустенита при его охлаждении, а, наоборот, при нагреве закаленной мартенситной структуры до температур ее пол ного распада. Это как бы обратный патентированию процесс, по скольку нагрев осуществляется примерно в ту же область темпера тур, при которой проводится патентирование (500—600° С). Однако особенность его заключается в том, что нагрев при отпуске закален ной стали — электроотпуск производится с достаточно высокой ско ростью, так как свойства изготовляемой проволоки оказываются тем лучшими, чем выше была скорость нагрева.
Упрочнение электроотпущенной стали объясняется известными особенностями ее структурного состояния, в частности высокой дис персностью карбидной фазы и увеличенными искажениями I I рода. В сочетании с повышенной плотностью дислокаций [529] такая структура дает возможность повысить прочностные свойства стали. Так, предел прочности закаленной стали 50 после скоростного от пуска до температуры 550° С составляет примерно 140 кГ/мм?, па-
тентированной—около 100 |
кГ/мм?, стали |
У8 — соответственно |
180 и 130 кГ/мм*. Несмотря |
на более низкие |
показатели пластич |
ности, электроотпущенная сталь хорошо поддается деформированию волочением и весьма интенсивно упрочняется, что и предопределило
|
б конечном итоге возможность практического применения такой |
||||||||||||||||
|
обработки |
для |
изготовления |
проволоки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
В связи с кратковременностью операций |
электротермообработки |
|||||||||||||||
|
возникла необходимость в определении оптимальных условий на |
||||||||||||||||
|
грева заготовок из различных марок сталей. Были |
проведены |
спе |
||||||||||||||
|
циальные исследования температурных интервалов обработки, |
в ко |
|||||||||||||||
|
торых достигаются наилучшие свойства готовой проволоки. Изучены |
||||||||||||||||
|
углеродистые |
стали |
20, 30, 40, 50, |
60, 70, |
У8, |
У9 |
|
и |
легирован |
||||||||
|
ные конструкционные стали 15Х, ЗОХГСА, 38ХАП66]. Стали 20, 30 |
||||||||||||||||
|
и 40 редко применяются для производства |
канатной |
|
проволоки, |
так |
||||||||||||
|
как создание в них равномерной тонкопластинчатой |
|
структуры |
при |
|||||||||||||
|
патентировании без выделения значительных ферритных полей свя |
||||||||||||||||
|
зано со значительными трудностями. Скоростная электротермо |
||||||||||||||||
|
обработка позволяет достигать необходимой равномерности в струк |
||||||||||||||||
|
туре заготовки, поэтому исследование малоуглеродистых сталей |
||||||||||||||||
|
приобрело особый интерес. Изготовление канатной проволоки из |
||||||||||||||||
|
малолегированных конструкционных сталей также стало возмож |
||||||||||||||||
|
ным лишь благодаря применению электроотпуска (как предвари |
||||||||||||||||
|
тельной термической |
обработки). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Электротермообработка |
образцов |
в виде |
проволоки |
диаметром |
||||||||||||
|
4 мм осуществлялась при помощи электроконтактного нагрева на |
||||||||||||||||
|
специальной установке. В процессе обработки на фотобумаге фикси |
||||||||||||||||
|
ровались температура и время нагрева. При достижении |
задан |
|||||||||||||||
|
ной температуры нагрева ток автоматически отключался реле вре |
||||||||||||||||
|
мени либо фотопирометром. Скорость нагрева регулировалась в |
||||||||||||||||
|
пределах |
от десяти до нескольких тысяч градусов в секунду. Прак |
|||||||||||||||
|
тически для нагрева образцов оказалась достаточной скорость по |
||||||||||||||||
|
рядка 500—1000 |
град/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Оптимальные |
режимы |
электротермической |
обработки |
прово |
||||||||||||
|
лочной заготовки. Для выбора условий электрозакалки |
протянутая |
|||||||||||||||
|
из катанки заготовка диаметром 3,2 мм (или 4 мм) подвергалась ско |
||||||||||||||||
|
ростной |
электрозакалке |
от |
различных |
температур |
в |
интервале |
||||||||||
|
900—1200° С. Образцы из сталей 20 и 30 охлаждались в холодной |
||||||||||||||||
|
воде, из стали с содержанием углерода выше 0,4% |
|
— в масле |
(во |
|||||||||||||
|
избежание появления закалочных трещин). Вследствие кратковре |
||||||||||||||||
|
менности |
нагрева |
глубина |
обезуглероживания |
|
не |
превышала |
||||||||||
|
0,05 мм даже при температуре закалки около 1200° С. Исследова |
||||||||||||||||
|
ние микроструктур закаленных заготовок показало, что в процессе |
||||||||||||||||
|
низкотемпературной |
аустенизации |
(800—900° С) |
при |
скоростном |
||||||||||||
|
нагреве сохраняется характерная структура деформированного |
||||||||||||||||
|
материала в виде хорошо различимой волокнистости, следы кото |
||||||||||||||||
|
рой исчезают лишь при температурах выше 1000—1100° С. Данные |
||||||||||||||||
|
измерения микротвердости |
закаленной заготовки |
свидетельствуют |
||||||||||||||
|
о равномерности закалки по сечению. Для определения оптималь |
||||||||||||||||
|
ной температуры закалки проводились механические испытания |
||||||||||||||||
|
Холоднотянутой проволоки, изготовленной методом волочения за |
||||||||||||||||
|
готовок, закаленных от различной температуры (рис. |
168). |
|
|
|||||||||||||
256 |
Повышение |
температуры |
аустенизации |
перед |
закалкой |
благо- . |
приятно влияет на прочностные и главным образом на пластиче ские характеристики проволоки. Однако следует помнить, что чрез мерно высокий нагрев может оказаться неприемлемым в промыш ленной технологии из-за низкой
прочности горячей проволоки и |
|
|
|
|
|
|
|
|||
усиленного окалинообразования. |
240 |
|
|
|
|
|
|
|||
Поэтому |
оптимальным следует |
220 |
|
|
|
|
|
|
||
считать нагрев заготовки до тем |
|
|
|
|
|
|
||||
|
/ |
|
|
2 |
|
|
||||
ператур |
1000—1100° С. |
200 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
Как известно, от выбора тем |
|
* |
|
— |
• |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
пературного режима |
электроот |
180 • |
|
|
|
|
|
|||
пуска закаленной стали в боль |
|
900 |
|
/ООО |
two |
|
|
|||
шой степени зависит возможность |
Рис. 168. Изменение свойств холодно |
|||||||||
деформирования ее волочением. |
||||||||||
тянутой |
проволоки |
в зависимости от |
||||||||
В предельных случаях чрезмерно |
температуры |
электрозакалки. |
Сталь |
|||||||
низкого |
и чрезмерно |
высокого |
У8, |
электроотпуск |
при |
580 |
(•) и |
|||
длительного (1 ч) отпуска полу |
620° С ( о ) |
с последующим |
обжатием |
|||||||
чаемая структура плохо поддает |
80% (d = |
1,8 мм); 1,2 — соответствен |
||||||||
но предел прочности а в и число переги |
||||||||||
ся деформации волочением. Ис |
бов я. |
|
|
|
|
|
||||
ключение |
составляют |
малоугле |
|
|
|
|
|
|
|
родистые стали, для которых низкотемпературный отпуск может ока
заться |
приемлемым; более того, |
в принципе |
возможно волочение |
||||||
даже закаленных |
малоуглеродистых сталей |
[530, 531]. |
|
||||||
Исследование влияния температур отпуска при скоростном на |
|||||||||
греве на свойстза |
холоднотянутой проволоки |
показало, что темпе |
|||||||
|
|
|
|
ратура |
нагрева при отпуске малоуглеро |
||||
|
|
|
|
дистых |
сталей 20 и 30 не играет решаю |
||||
|
|
|
|
щей роли: свойства прочности и пластич |
|||||
|
|
|
|
ности |
холоднотянутой |
проволоки |
почти |
||
|
|
|
|
не зависят от температуры электроотпус |
|||||
|
|
|
|
ка. Волочение проволоки из среднеугле- |
|||||
|
|
|
|
родистых и легированных сталей до боль |
|||||
|
|
|
|
ших суммарных |
обжатий возможно лишь |
||||
|
|
|
|
при условии, что электроотпуск осущест |
|||||
|
|
|
t°c |
вляется до температур не ниже 500-550°С. |
|||||
|
|
|
Поэтому рабочим интервалом температур |
||||||
Рис. 169. |
Изменение |
свойств |
нагрева под отпуск |
можно считать 500— |
|||||
холоднотянутой |
проволоки |
650° С. С повышением температуры проч |
|||||||
из стали |
У8 в |
зависимости |
ность |
холоднотянутой |
проволоки |
сни |
|||
от температуры электроотпус |
|||||||||
ка; электрозакалка от 1000°С, |
жается монотонно (рис. 169), пластич |
||||||||
суммарное обжатие 80% (d = |
ность |
достигает |
максимума при |
550— |
|||||
= 1,8 мм): |
|
|
600° С. Эти температуры электроотпуска |
||||||
/ — ч и с л о п е р е г и б о в п, 2 — предел |
были приняты оптимальными во всех |
||||||||
прочности о в , |
3—относительное |
||||||||
с у ж е н и е |
|
|
|
последующих экспериментах. |
|
Для исследования рациональных условий волочения электроотпущенной заготовки обработанные по оптимальному режиму об разцы всех марок сталей, как правило, без нанесения подсмазочного слоя подвергались волочению на однократном стане. Для смазки
17 3-2110