Файл: Разрушение алюминиевых сплавов при растягивающих напряжениях..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 67
Скачиваний: 1
чению закономерностей протекания процессов деформации и раз рушения сталей и жаропрочных металлов и сплавов [25—30].
Особенно интересным объектом для исследования на установ ках типа ИМАДІ-5С являются алюминиевые сплавы, которые представляют собой в большинстве случаев гетерофазные системы. Однако до настоящего времени систематических исследований характера разрушения алюминиевых промышленных сплавов не проводилось, хотя потребность в таких исследованиях в на стоящее время является весьма актуальной. Знание структур ных факторов, способствующих хрупкому разрушению высоко прочных алюминиевых сплавов, позволит учитывать их при вы боре сплавов для конструкций, а также поможет в определении путей устранения их неблагоприятного влияния.
СТРУКТУРНЫЕ ОСОБЕННОСТИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ
Структура поликристаллического алюминия характеризуется наличием двух структурных элементов — объемов зерен и гранич ных областей, чаще всего называемых в литературе границами зерен. Границы зерен, препятствуя протеканию процессов пласти ческой деформации, способствуют деформационному упрочнению алюминия, повышая его прочность. За счет деформационного упрочнения предел прочности алюминия может быть повышен с 6 до 15—20 кГ/мм2. Еще более значительное повышение проч ности алюминия достигается путем легирования.
В настоящее время за счет легирования достигнута прочность порядка 80 кГ/мм2, что позволяет широко использовать алюминие вые сплавы для конструкционных деталей в современном машино строении.
Упрочнение при легировании достигается следующими пу тями:
а) образованием твердых растворов; б) гетерогенизацией структуры за счет дисперсного распада
твердых растворов; в) измельчением структуры за счет модифицирования.
Образование твердых растворов за счет легирования приводит к увеличению количества несовершенств кристаллической решетки металла, может изменять прочность межатомной связи, однако в твердых растворах не возникает новых структурных составля ющих. С увеличением содержания легирующих элементов об разуются пересыщенные твердые растворы, в которых при охлаж дении выделяются частицы металлических соединений алюминия с легирующими добавками, являющиеся новым структурным элементом.
Распад пересыщенных твердых растворов протекает неравно мерно (в зависимости от степени искаженности кристаллической решетки), что может приводить к увеличению неоднородности
9
структурного строения сплавов за счет возникновения зон, сво бодных от выделений.
В ряде случаев легирующие элементы в алюминиевые сплавы вводят в количествах, превышающих их растворимость в твер дом состоянии, что приводит к образованию гетерогенной струк туры уже в процессе кристаллизации сплавов.
При модифицировании алюминиевых сплавов используют тугоплавкие элементы, образующие частицы металлических со единений в жидком расплаве, служащие центрами кристаллиза ции. Таким образом, введение в алюминий легирующих элемен тов в количествах, превышающих растворимость в твердом или жидком сплаве, приводит к возникновению новых структурных составляющих. С увеличением количества легирующих элементов и их числа вероятность увеличения структурной неоднородности возрастает.
Следует отметить, что в настоящее время наблюдается тен денция к разработке алюминиевых сплавов с максимальной сте пенью пересыщения твердого раствора легирующими элементами.
Характерные |
примеры таких |
сплавов приведены |
в табл. 1. |
|
||||
Т а б л и ц а 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Примеры максимального |
содержания легирующих элементов |
|
|
|||||
в алюминиевых |
сплавах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Макси |
Макси |
Раство |
|
|
|
|
|
|
мальная |
|
||
|
|
|
|
Легирующий |
мальное |
римость |
|
|
Сплав |
|
раство |
С |
|||||
|
элемент |
содержа |
римость, |
при 20° |
||||
|
|
|
|
|
ние, |
вео.% |
[32], |
|
|
|
|
|
|
вес.°/о |
вес.°/„ |
|
|
|
|
|
|
|
[31] |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Литейный сплав |
Ал 22 |
|
Магний |
13 |
17,4 |
1,9 |
|
|
Деформированный |
сплав |
АМгІІ |
» |
11 |
17,4 |
1,9 |
|
|
Литейный сплав |
АлЮВ |
|
Медь |
8 |
5,7 |
0,4 |
|
|
Деформированный |
сплав |
Д20 |
» |
7 |
5,7 |
0,4 |
|
|
Деформированный |
сплав |
АМцІ |
Марганец |
4,5 |
1,4 |
0,05 . |
||
Литейный сплав |
Ал21 |
|
Никель |
3,6 |
0,05 |
— |
|
|
Деформированный |
сплав |
[33] |
Титан |
1,0 |
0,24 |
— |
|
|
Литейный сплав |
Ал26 |
|
Хром |
0,4 |
0,72 |
0,1 |
|
|
Литейный сплав |
Ал18В |
|
Железо |
1,8 |
0,052 |
0,01 |
|
|
Литейный сплав |
[34, 35] |
|
Хром |
1,8 |
0,72 |
0,1 |
|
|
|
|
|
|
Цирконий |
1,5 |
0,28 |
|
|
Исследование сплавов с высокой степенью пересыщения твер |
||||||||
дых растворов |
потребовало |
разработки |
ряда мер для |
обеспече |
ния равномерности и полноты растворения легирующих элемен
тов, а также для повышения |
стабильности твердых растворов |
при воздействии температур и напряжений. |
|
Одной из таких мер является введение в сплавы малых до |
|
бавок элементов переходных |
групп — титана, циркония, мар- |
10
ганца, хрома, ванадия, молибдена, действие которых, кроме модифицирования, сводится либо к торможению диффузионных процессов, обусловливающих распад твердых растворов, либо к образованию стабильных дисперсных продуктов распада. Учи тывая, что большинство элементов переходных групп малорас творимо в алюминии, в реальных алюминиевых сплавах за счет ликвации создаются условия для образования первичных либо эвтектических выделений металлических фаз.
Кроме вышеперечисленных элементов переходных групп в алю миниевые сплавы вводят железо и никель, которые практически нерастворимы в алюминии. Эти элементы вводятся с целью со здания сетчатых или скелетообразных включений термически стабильной второй фазы. Между этими фазами и основным метал лом не идут заметные процессы обмена атомами, что обеспечи вает упрочнение при температурах выше 0,6—0,7 Тпд [36].
Необходимо отметить, что железо присутствует в качестве
примеси во |
всех промышленных алюминиевых сплавах, причем |
в литейных |
сплавах его содержание допускается до 1,5%. |
Таким образом, как свидетельствуют данные табл. 1, в про мышленные алюминиевые сплавы легирующие элементы вводятся в количествах, значительно превышающих их предельную рас творимость не только при комнатной температуре, но и при темпе ратуре солидуса. Это неизбежно приводит к появлению в струк туре сплавов новых структурных составляющих — первичных и вторичных металлических фаз.
Наряду с вышерассмотренными структурными элементами в про мышленных алюминиевых сплавах существенную роль могут играть поры, рыхлоты и величина зерна, обусловленные техноло гией производства сплавов; их отрицательное влияние на склон ность сплавов к преждевременному разрушению может превышать положительное действие легирования и термической обработки.
Итак, промышленные высокопрочные алюминиевые сплавы обладают, как правило, сложной гетерофазяой структурой. Это обусловливает негомогенное протекание пластической деформа ции в этих сплавах и оказывает влияние на процессы зарождения
иразвития трещин. Оценка влияния каждого из элементов
структуры |
на |
особенности протекания пластической |
деформации |
|
и разрушение |
ряда |
модельных и промышленных |
алюминиевых |
|
сплавов и |
составляет |
предмет настоящего исследования. |
ВЛИЯНИЕ СОСТАВА И СТРУКТУРЫ НА ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ
Пластическое разрушение под действием растягивающих на пряжений — один из видов разрушения металлических материа лов. Преждевременное разрушение пластических тел связано с неоднородностью протекания элементарных актов пластической
11
деформации, приводящих к возникновению и развитию трещин. Одним из факторов, обусловливающих неоднородность протека ния пластической деформации, является неоднородность струк туры реальных материалов. Наиболее полно в настоящее время изучен процесс протекания пластической деформации и разруніения чистых металлов и, в частности, алюминия.
Пластическая деформация в алюминии протекает преимущест венно путем скольжения, причем металлографическим свидетель ством этого является возникновение полос скольжения.
В монокристалле чистого алюминия пластическое течение
вмакроскопическом масштабе происходит при напряжениях
около 10~5 |
от модуля сдвига (т. е. |
при напряжениях, меньших |
0,1 кГ/мм2). |
В поликристаллическом |
алюминии присутствие гра |
ниц зерен дает быстрое упрочнение, приводящее к значительному повышению предела текучести [37], что позволяет использовать чистый алюминий для практических целей.
На поверхности образца скольжение проявляется в двух видах: в виде грубых следов скольжения, выявляемых метал лографически, и в виде тонких следов скольжения, которые выявляются электронно-микроскопическим путем.
Впервые количество следов скольжения, образующихся при де формировании растяжением при различных температурах и степенях деформации, было подсчитано Мак-Лином [381. Было установлено, что вначале количество следов скольжения растет со временем, а затем становится постоянным, что соответствует
установившейся |
стадии ползучести. |
|
|
В а-твердых растворах меди, магния и цинка в алюминии |
|||
получена та же |
зависимость |
[39—40]. |
|
Исследование |
влияния магния в количествах до 0,92% |
на |
|
изменение следов |
скольжения |
в алюминии, по данным [41], |
по |
казало, что на начальной стадии растяжения магний уменьшает толщину следов скольжения и расстояние между ними, а с рос том деформации выравнивающее действие магния на сдвиговую
деформацию постепенно |
исчезает. |
|
|
|
||||
Исследование |
скольжения |
|
в чистом |
алюминии |
проводилось |
|||
в работе |
[42]. |
В работе |
[431 |
исследован процесс |
образования |
|||
грубых следов |
скольжения |
в |
чистом |
алюминии |
при 300° С и |
|||
показано, |
что |
кажущееся |
расстояние |
между |
следами полос |
скольжения с увеличением температуры увеличивается из-за об легчения перехода скольжения с плоскости на плоскость, что приводит к сглаживанию некоторых следов скольжения.
Исследование влияния температуры и |
скорости деформации |
на толщину полос скольжения в чистом |
алюминии показало, |
что с повышением температуры и понижением скорости деформи
рования |
происходит увеличение толщины полос скольжения [44]. |
||||
Оценка доли грубого скольжения в общей деформации алю |
|||||
миния |
при |
наступлении |
установившейся |
стадии |
ползучести |
при общем |
удлинении до |
12%, проведенная |
В. М. |
Розенбергом |
12